Pengujian termal turbin uap
dan peralatan turbin

Dalam beberapa tahun terakhir, di garis penghematan energi, perhatian telah meningkat pada standar konsumsi bahan bakar untuk perusahaan yang menghasilkan panas dan listrik, oleh karena itu, untuk perusahaan pembangkit, indikator efisiensi aktual dari peralatan panas dan listrik menjadi penting.

Pada saat yang sama, diketahui bahwa indikator efisiensi aktual dalam kondisi operasi berbeda dari yang dihitung (pabrik), oleh karena itu, untuk menstandarisasi konsumsi bahan bakar secara objektif untuk menghasilkan panas dan listrik, disarankan untuk menguji peralatan.

Berdasarkan bahan uji peralatan, karakteristik energi normatif dan tata letak (urutan, algoritma) untuk menghitung norma konsumsi bahan bakar spesifik dikembangkan sesuai dengan RD 34.09.155-93 "Pedoman untuk kompilasi dan pemeliharaan karakteristik energi termal peralatan pembangkit listrik" dan RD 153-34.0-09.154 -99 "Peraturan tentang pengaturan konsumsi bahan bakar di pembangkit listrik."

Yang paling penting adalah pengujian peralatan panas dan listrik untuk fasilitas yang mengoperasikan peralatan yang dioperasikan sebelum tahun 70-an dan di mana modernisasi dan rekonstruksi boiler, turbin, peralatan bantu dilakukan. Tanpa pengujian, normalisasi konsumsi bahan bakar sesuai dengan data yang dihitung akan menyebabkan kesalahan signifikan yang tidak mendukung perusahaan pembangkit. Oleh karena itu, biaya pengujian termal dapat diabaikan dibandingkan dengan manfaatnya.

	Tujuan pengujian termal turbin uap dan peralatan turbin: penentuan efisiensi aktual; mendapatkan karakteristik termal; perbandingan dengan garansi pabrik; memperoleh data untuk standarisasi, pengendalian, analisis, dan optimalisasi pengoperasian peralatan turbin; memperoleh bahan untuk pengembangan karakteristik energi; pengembangan langkah-langkah untuk meningkatkan efisiensi
	Tujuan pengujian ekspres turbin uap: penentuan kelayakan dan ruang lingkup perbaikan; penilaian kualitas dan efektivitas perbaikan atau modernisasi; penilaian perubahan arus dalam efisiensi turbin selama operasi.

Teknologi modern dan tingkat pengetahuan teknik memungkinkan untuk meningkatkan unit secara ekonomis, meningkatkan kinerjanya, dan meningkatkan masa pakainya.

Tujuan utama modernisasi adalah:

pengurangan konsumsi daya unit kompresor;

peningkatan kinerja kompresor;

meningkatkan daya dan efisiensi turbin proses;

pengurangan konsumsi gas bumi;

meningkatkan stabilitas operasional peralatan;

mengurangi jumlah suku cadang dengan meningkatkan tekanan kompresor dan mengoperasikan turbin pada jumlah tahapan yang lebih sedikit sambil mempertahankan dan bahkan meningkatkan efisiensi pembangkit listrik.

Peningkatan energi yang diberikan dan indikator ekonomi unit turbin dilakukan melalui penggunaan metode desain modern (pemecahan masalah langsung dan terbalik). Mereka terkait:

dengan dimasukkannya model viskositas turbulen yang lebih tepat dalam skema perhitungan,

dengan mempertimbangkan profil dan penyumbatan akhir oleh lapisan batas,

penghapusan fenomena pemisahan dengan peningkatan difusi saluran interblade dan perubahan tingkat reaktivitas (diucapkan non-stasioneritas aliran sebelum terjadinya lonjakan),

kemungkinan mengidentifikasi suatu objek menggunakan model matematika dengan optimasi parameter genetik.

Tujuan akhir dari modernisasi selalu untuk meningkatkan produksi produk akhir dan meminimalkan biaya.

Pendekatan terpadu untuk modernisasi peralatan turbin

Saat melakukan modernisasi, Astronit biasanya menggunakan pendekatan terintegrasi, di mana komponen unit turbin teknologi berikut direkonstruksi (dimodernisasi):

kompresor;

• kompresor-supercharger sentrifugal;

  intercooler;

  pengali;

  Sistem pelumasan;

  sistem pembersihan udara;

  sistem kontrol dan perlindungan otomatis.

Modernisasi peralatan kompresor

Bidang utama modernisasi yang dilakukan oleh spesialis Astronit:

penggantian bagian aliran dengan yang baru (yang disebut bagian aliran yang dapat diganti, termasuk impeler dan difuser baling-baling), dengan karakteristik yang ditingkatkan, tetapi dalam dimensi rumah yang ada;

pengurangan jumlah tahapan karena peningkatan jalur aliran berdasarkan analisis tiga dimensi dalam produk perangkat lunak modern;

penerapan pelapis yang mudah dikerjakan dan pengurangan jarak bebas radial;

penggantian segel dengan yang lebih efisien;

penggantian bantalan oli kompresor dengan bantalan "kering" menggunakan suspensi magnetik. Ini menghilangkan penggunaan oli dan meningkatkan kondisi pengoperasian kompresor.

Implementasi sistem kontrol dan proteksi modern

Untuk meningkatkan keandalan dan efisiensi operasional, instrumentasi modern, kontrol otomatis digital dan sistem perlindungan (baik bagian individu dan seluruh kompleks teknologi secara keseluruhan), sistem diagnostik dan sistem komunikasi sedang diperkenalkan.

TURBIN UAP

Nozel dan pisau.

Siklus termal.

Siklus Rankine.

Siklus panaskan kembali.

Siklus dengan ekstraksi menengah dan pemanfaatan panas uap buang.

Struktur turbin.

Aplikasi.

TURBIN LAINNYA

Turbin hidrolik.

turbin gas.

Gulir ke atasGulir ke bawah

Juga pada topik

PEMBANGKIT LISTRIK PESAWAT

ENERGI LISTRIK

PEMBANGKIT LISTRIK KAPAL DAN PROPULSI

PLTA

TURBIN

TURBIN, penggerak utama dengan gerakan rotasi benda kerja untuk mengubah energi kinetik aliran fluida kerja cair atau gas menjadi energi mekanik pada poros. Turbin terdiri dari rotor dengan sudu-sudu (bladed impeller) dan casing dengan nozel. Pipa cabang membawa dan mengalihkan aliran fluida kerja. Turbin, tergantung pada fluida kerja yang digunakan, adalah hidrolik, uap dan gas. Tergantung pada arah rata-rata aliran melalui turbin, mereka dibagi menjadi aksial, di mana aliran sejajar dengan sumbu turbin, dan radial, di mana aliran diarahkan dari pinggiran ke pusat.

TURBIN UAP

Elemen utama turbin uap adalah casing, nozel, dan bilah rotor. Uap dari sumber eksternal dipasok ke turbin melalui pipa. Di nozel, energi potensial uap diubah menjadi energi kinetik pancaran. Uap yang keluar dari nozel diarahkan ke bilah kerja melengkung (diprofilkan khusus) yang terletak di sepanjang pinggiran rotor. Di bawah aksi semburan uap, gaya tangensial (melingkar) muncul, menyebabkan rotor berputar.

Nozel dan pisau.

Uap di bawah tekanan memasuki satu atau lebih nozel tetap, di mana ia mengembang dan dari mana ia mengalir keluar dengan kecepatan tinggi. Aliran keluar dari nozel pada sudut ke bidang rotasi bilah rotor. Dalam beberapa desain, nozel dibentuk oleh serangkaian bilah tetap (peralatan nosel). Baling-baling impeller melengkung ke arah aliran dan diatur secara radial. Dalam turbin aktif (Gbr. 1, sebuah) saluran aliran impeller memiliki penampang konstan, mis. kecepatan gerak relatif dalam impeler tidak berubah dalam nilai absolut. Tekanan uap di depan impeller dan di belakangnya sama. Dalam turbin jet (Gbr. 1, b) saluran aliran impeller memiliki penampang variabel. Saluran aliran turbin jet dirancang sedemikian rupa sehingga laju aliran di dalamnya meningkat, dan tekanan berkurang.

R1; c - baling-baling impeller. V1 adalah kecepatan uap di outlet nosel; V2 adalah kecepatan uap di belakang impeller dalam sistem koordinat tetap; U1 - kecepatan periferal blade; R1 adalah kecepatan uap di saluran masuk impeller dalam gerakan relatif; R2 adalah kecepatan uap di outlet impeller dalam gerakan relatif. 1 - perban; 2 - skapula; 3 – rotor." title="(!LANG:Gbr. 1. TURBINE BLADES. a - impeller aktif, R1 = R2; b - jet impeller, R2 > R1; c - sudu impeller. V1 - kecepatan uap di outlet nozzle ; V2 adalah kecepatan uap di belakang impeler dalam sistem koordinat tetap; U1 adalah kecepatan keliling sudu; R1 adalah kecepatan uap di saluran masuk impeler dalam gerakan relatif; R2 adalah kecepatan uap di saluran keluar impeler dalam gerakan relatif. 1 - perban; 2 - bilah; 3 - rotor.">Рис. 1. РАБОЧИЕ ЛОПАТКИ ТУРБИНЫ. а – активное рабочее колесо, R1 = R2; б – реактивное рабочее колесо, R2 > R1; в – облопачивание рабочего колеса. V1 – скорость пара на выходе из сопла; V2 – скорость пара за рабочим колесом в неподвижной системе координат; U1 – окружная скорость лопатки; R1 – скорость пара на входе в рабочее колесо в относительном движении; R2 – скорость пара на выходе из рабочего колеса в относительном движении. 1 – бандаж; 2 – лопатка; 3 – ротор.!}

Turbin biasanya dirancang untuk berada pada poros yang sama dengan perangkat yang menghabiskan energinya. Kecepatan putaran impeler dibatasi oleh kekuatan tarik bahan dari mana piringan dan bilah dibuat. Untuk konversi energi uap yang paling lengkap dan efisien, turbin dibuat multi-tahap.

Siklus termal.

Siklus Rankine.

Dalam turbin yang beroperasi menurut siklus Rankine (Gbr. 2, sebuah), uap berasal dari sumber uap eksternal; tidak ada pemanasan uap tambahan antara tahap turbin, hanya ada kehilangan panas alami.

Siklus panaskan kembali.

Dalam siklus ini (Gbr. 2, b) uap setelah tahap pertama dikirim ke penukar panas untuk pemanasan tambahan (overheating). Kemudian kembali ke turbin lagi, di mana ekspansi terakhirnya terjadi pada tahap berikutnya. Meningkatkan suhu fluida kerja memungkinkan Anda untuk meningkatkan efisiensi turbin.

Beras. 2. TURBIN DENGAN SIKLUS PANAS YANG BERBEDA. a – siklus Rankine sederhana; b – siklus dengan pemanasan uap menengah; c - siklus dengan ekstraksi uap menengah dan pemulihan panas.

Siklus dengan ekstraksi menengah dan pemanfaatan panas uap buang.

Uap di outlet turbin masih memiliki energi panas yang signifikan, yang biasanya dihamburkan di kondensor. Sebagian energi dapat diambil dari kondensasi uap buang. Beberapa bagian dari uap dapat diambil dari tahap menengah turbin (Gbr. 2, di) dan digunakan untuk pemanasan awal, misalnya, air umpan atau untuk proses teknologi apa pun.

Struktur turbin.

Media kerja mengembang di turbin, sehingga tahap terakhir (tekanan rendah) harus memiliki diameter yang lebih besar agar dapat melewati aliran volume yang meningkat. Peningkatan diameter dibatasi oleh tegangan maksimum yang diijinkan karena beban sentrifugal pada suhu tinggi. Pada turbin aliran terpisah (Gambar 3), uap melewati turbin yang berbeda atau tahapan turbin yang berbeda.

Beras. 3. TURBIN DENGAN ALIRAN BERCABANG. a - turbin paralel ganda; b - turbin ganda aksi paralel dengan aliran berlawanan arah; c – turbin dengan aliran bercabang setelah beberapa tahap tekanan tinggi; d - turbin majemuk.

Aplikasi.

Untuk memastikan efisiensi tinggi, turbin harus berputar dengan kecepatan tinggi, bagaimanapun, jumlah putaran dibatasi oleh kekuatan bahan turbin dan peralatan yang berada pada poros yang sama dengannya. Generator listrik di pembangkit listrik termal dinilai pada 1800 atau 3600 rpm dan biasanya dipasang pada poros yang sama dengan turbin. Supercharger sentrifugal dan pompa, kipas dan sentrifugal dapat dipasang pada poros yang sama dengan turbin.

Peralatan kecepatan rendah digabungkan ke turbin kecepatan tinggi melalui gigi reduksi, seperti pada mesin kelautan di mana baling-baling harus berputar pada 60 hingga 400 rpm.

TURBIN LAINNYA

Turbin hidrolik.

Pada turbin hidraulik modern, impeler berputar dalam wadah khusus dengan volute (turbin radial) atau memiliki baling-baling pemandu di saluran masuk untuk memastikan arah aliran yang diinginkan. Peralatan yang sesuai biasanya dipasang pada poros turbin air (generator listrik di pembangkit listrik tenaga air).

turbin gas.

Turbin gas menggunakan energi produk pembakaran gas dari sumber eksternal. Turbin gas serupa dalam desain dan prinsip operasi untuk turbin uap dan banyak digunakan dalam rekayasa. Lihat juga PEMBANGKIT LISTRIK PESAWAT; ENERGI LISTRIK; PEMBANGKIT LISTRIK KAPAL DAN PROPULSI; PLTA.

literatur

Uvarov V.V. Turbin gas dan pembangkit turbin gas. M., 1970
Verete A.G., Delving A.K. Pembangkit listrik tenaga uap laut dan turbin gas. M., 1982 peralatan: dasar (pembangkit boiler dan uap turbin) dan pembantu. Untuk yang kuat turbin(Dan ini tentang...

Panas uji coba pabrik turbin gas

Pekerjaan laboratorium>> Fisika

UPI "Jurusan" Turbin dan mesin "Pekerjaan Laboratorium No. 1" Panas uji coba pembangkit turbin gas" Opsi ... sebagai bagian dari kompleks peralatan tempat uji dihidupkan ... peluncur diterapkan uap turbin dibangun atas dasar...

Pilihan metode pengelasan pisau diafragma uap turbin (2)

Kursus >> Industri, produksi

Mencair menggunakan panas energi (busur, ... rincian uap turbin. tulang belikat uap turbin dibagi... – kemampuan manufaktur, – ketersediaan yang diperlukan peralatan, – ketersediaan personel yang berkualifikasi, – ... dengan relevan percobaan. Kemudian...

Panas diagram unit daya

Pekerjaan diploma >> Fisika

... uji; ... peralatan panas pembangkit listrik. – M.: Energoatomizdat, 1995. Ryzhkin V.Ya. Panas... pembangkit listrik. – M.: Energoatomizdat, 1987. Shklover G.G., Milman O.O. Penelitian dan perhitungan perangkat kondensasi uap turbin ...

Tujuan utama dari pengujian ini adalah untuk menilai keadaan sebenarnya dari instalasi turbin dan komponennya; perbandingan dengan jaminan pabrikan dan memperoleh data yang diperlukan untuk merencanakan dan menstandardisasi pekerjaannya; optimalisasi moda dan pelaksanaan pemantauan berkala terhadap efisiensi kerjanya dengan dikeluarkannya rekomendasi peningkatan efisiensi.

Tergantung pada tujuan pekerjaan, cakupan total pengujian dan pengukuran, serta jenis instrumen yang digunakan, ditentukan. Jadi, misalnya, pengujian menurut kompleksitas kategori I (pengujian semacam itu juga disebut "keseimbangan" atau pengujian lengkap) sampel kepala turbin, turbin setelah rekonstruksi (modernisasi), serta turbin yang tidak memiliki karakteristik energi yang khas. , memerlukan sejumlah besar pengukuran kelas akurasi yang meningkat dengan keseimbangan wajib konsumsi uap dan air utama.

Berdasarkan hasil beberapa pengujian turbin dengan tipe yang sama dalam kategori kompleksitas pertama, karakteristik energi tipikal dikembangkan, yang datanya diambil sebagai dasar untuk menentukan indikator normatif peralatan.

Dengan semua jenis tes lainnya (sesuai dengan kategori kompleksitas II), sebagai aturan, tugas-tugas tertentu diselesaikan, terkait, misalnya, dengan menentukan efisiensi perbaikan pabrik turbin atau meningkatkan komponen individualnya, pemantauan keadaan secara berkala selama periode perbaikan, temuan eksperimental dari beberapa ketergantungan koreksi untuk penyimpangan parameter dari nominal, dll. Pengujian semacam itu memerlukan volume pengukuran yang jauh lebih kecil dan memungkinkan penggunaan instrumen standar secara luas dengan verifikasi wajib sebelum dan sesudah pengujian; dalam hal ini, skema termal pembangkit turbin harus sedekat mungkin dengan desain. Pemrosesan hasil pengujian untuk kategori kompleksitas II dilakukan menurut metode "laju aliran konstan steam hidup" (lihat bagian E.6.2) menggunakan kurva koreksi menurut karakteristik energi tipikal atau pabrikan.

Seiring dengan pengujian di atas, tujuan yang lebih sempit juga dapat dicapai, misalnya, menentukan efisiensi komparatif rezim dengan "cut-off LPC" untuk turbin T-250 / 300-240, menemukan koreksi daya untuk perubahan tekanan uap buang di kondensor ketika beroperasi sesuai dengan kurva panas, menentukan kerugian di generator, throughput maksimum dari saluran masuk uap dan jalur aliran, dll.

Dalam Pedoman ini, perhatian utama diberikan pada masalah yang hanya terkait dengan pengujian turbin dalam kategori kompleksitas I, yang mewakili kompleksitas terbesar di semua tahap. Prosedur pengujian untuk kompleksitas kategori II tidak akan menimbulkan kesulitan besar setelah menguasai metodologi untuk pengujian kompleksitas kategori I, karena pengujian untuk kompleksitas kategori II, sebagai suatu peraturan, memerlukan jumlah pengukuran yang jauh lebih kecil, mencakup unit dan elemen pabrik turbin, dikendalikan oleh kategori kompleksitas I, terdiri dari sejumlah kecil percobaan yang tidak memerlukan kepatuhan dengan persyaratan ketat dan banyak untuk skema termal dan kondisi untuk implementasinya.

B. PROGRAM UJI

B.satu. Ketentuan umum

Setelah klarifikasi yang jelas tentang tujuan dan sasaran pengujian, untuk menyusun program teknisnya, Anda perlu membiasakan diri dengan pabrik turbin dan memiliki informasi lengkap tentang:

Kondisi dan kesesuaiannya dengan data desain;

Kemampuannya dalam hal memastikan aliran uap hidup dan uap ekstraksi terkontrol, serta beban listrik dalam kisaran perubahan yang diperlukan;

Kemampuannya untuk mempertahankan selama percobaan parameter uap dan air mendekati nominal dan keteguhan pembukaan organ distribusi uap;

Peluang untuk operasinya di bawah skema termal desain, adanya pembatasan dan saluran masuk dan keluar perantara dari uap dan air asing dan kemungkinan pengecualiannya atau, sebagai upaya terakhir, akuntansi;

Kemungkinan rangkaian pengukuran untuk memastikan pengukuran parameter dan biaya yang andal di seluruh rentang perubahannya.

Sumber untuk memperoleh informasi ini dapat berupa spesifikasi teknis (TS) untuk penyediaan peralatan, petunjuk pengoperasiannya, laporan audit, daftar cacat, analisis pembacaan alat perekam reguler, wawancara personel, dll.

Program pengujian harus dibuat sedemikian rupa sehingga, berdasarkan hasil eksperimen, ketergantungan dari kedua indikator efisiensi umum pembangkit turbin (laju aliran uap dan panas hidup dari beban listrik dan laju aliran uap dari ekstraksi terkontrol) dan indikator pribadi yang mencirikan efisiensi dapat dihitung dan diplot dalam kisaran yang diperlukan kompartemen individu (silinder) turbin dan peralatan bantu(misalnya efisiensi internal, tekanan panggung, perbedaan suhu pemanas, dll.).

Indikator efisiensi umum yang diperoleh dari pengujian memungkinkan untuk mengevaluasi tingkat pembangkit turbin dibandingkan dengan jaminan dan data pada turbin dari jenis yang sama, dan juga berfungsi sebagai bahan awal untuk perencanaan dan standarisasi operasinya. Indikator kinerja tertentu, dengan menganalisisnya dan membandingkannya dengan data desain dan peraturan, membantu mengidentifikasi unit dan elemen yang bekerja dengan efisiensi yang berkurang, dan garis besar tindakan tepat waktu untuk menghilangkan cacat.

DALAM 2. Struktur program pengujian

Program uji teknis terdiri dari bagian berikut:

Tujuan pengujian;

Daftar mode. Pada bagian ini, untuk setiap rangkaian rejim, laju aliran steam hidup dan steam ke ekstraksi terkontrol, tekanan dalam ekstraksi terkontrol dan beban listrik ditunjukkan, serta deskripsi singkat tentang skema termal, jumlah percobaan dan durasinya;

- kondisi pengujian umum. Bagian ini menentukan persyaratan dasar untuk skema termal, memberikan batasan untuk penyimpangan parameter uap, metode untuk memastikan keteguhan rezim, dll.

Program pengujian disetujui dengan kepala bengkel: turbin boiler, penyesuaian dan pengujian, listrik, PTO dan disetujui oleh chief engineer pembangkit listrik. Dalam beberapa kasus, misalnya, ketika menguji turbin prototipe, program ini juga disetujui oleh pabrikan dan disetujui oleh chief engineer sistem tenaga.

DI 3. Pengembangan program uji untuk berbagai jenis turbin

B.3.1. Turbin kondensasi dan tekanan balik

Karakteristik utama turbin jenis ini adalah ketergantungan laju aliran uap hidup dan panas (total dan spesifik) pada beban listrik, sehingga bagian utama dari program pengujian dikhususkan untuk eksperimen untuk mendapatkan ketergantungan ini secara tepat. Eksperimen dilakukan dengan skema termal desain dan parameter uap nominal dalam kisaran beban listrik dari 30-40% dari nominal hingga maksimum.

Untuk dapat membangun karakteristik turbin dengan tekanan balik pada seluruh rentang perubahan yang terakhir, baik tiga rangkaian percobaan (pada tekanan balik maksimum, nominal dan minimum), atau hanya satu rangkaian (pada tekanan balik nominal) dan percobaan untuk menentukan koreksi daya untuk perubahan tekanan balik, dilakukan.

Pilihan beban menengah dilakukan sedemikian rupa untuk mencakup semua titik karakteristik dependensi, yang sesuai, khususnya:

Waktu pembukaan katup kontrol;

Mengalihkan sumber daya deaerator;

Beralih dari pompa listrik umpan ke pompa turbo;

Menghubungkan badan boiler kedua (untuk turbin blok ganda).

Jumlah percobaan pada masing-masing beban adalah: 2-3 pada titik maksimum, nominal dan karakteristik dan 1-2 pada titik menengah.

Durasi setiap eksperimen, tidak termasuk penyesuaian mode, setidaknya 1 jam.

Sebelum bagian utama pengujian, direncanakan untuk melakukan apa yang disebut eksperimen kalibrasi, yang tujuannya adalah untuk membandingkan laju aliran uap hidup yang diperoleh dengan metode independen, yang akan memungkinkan untuk menilai "densitas" dari instalasi, yaitu, tidak adanya pasokan uap dan air yang tidak terhitung atau penghapusannya dari siklus. Berdasarkan analisis konvergensi biaya yang dibandingkan, di samping itu, kesimpulan dibuat tentang keandalan yang lebih besar untuk menentukan salah satu dari mereka; dalam hal ini, saat memproses hasil, faktor koreksi diperkenalkan ke laju aliran yang diperoleh oleh yang lain. metode. Melakukan eksperimen ini mungkin sangat diperlukan dalam kasus ketika salah satu alat pengukur penyempitan dipasang atau dilakukan dengan penyimpangan dari aturan.

Juga harus diperhitungkan bahwa hasil percobaan kalibrasi dapat digunakan untuk lebih akurat menentukan dengan perhitungan efisiensi internal LPC, karena dalam hal ini jumlah kuantitas yang terlibat dalam persamaan keseimbangan energi instalasi dikurangi menjadi minimum.

Untuk melakukan eksperimen kalibrasi, skema termal semacam itu dirakit di mana laju aliran uap hidup hampir seluruhnya dapat diukur dalam bentuk kondensat (atau uap buang untuk turbin tekanan balik), yang dicapai dengan mematikan ekstraksi regeneratif di HPH (atau mentransfer kondensatnya ke saluran kaskade ke kondensor ), deaerator, jika memungkinkan, pada LPH (jika ada perangkat untuk mengukur aliran kondensat setelah pompa kondensat) dan semua penarikan untuk kebutuhan stasiun umum. Dalam hal ini, semua saluran masuk uap dan air serta saluran keluarnya dari siklus pembangkit turbin harus dimatikan secara andal dan tingkat yang sama di kondensor pada awal dan akhir setiap percobaan harus dipastikan.

Jumlah percobaan kalibrasi dalam rentang perubahan laju aliran uap hidup dari minimum ke maksimum setidaknya 7-8, dan durasi masing-masing setidaknya 30 menit, asalkan tekanan turun pada meter aliran dan parameter lingkungan di depan mereka dicatat setiap menit.

Dengan tidak adanya ketergantungan yang dapat diandalkan dari perubahan daya pada tekanan uap buang, menjadi perlu untuk melakukan apa yang disebut eksperimen vakum, di mana skema termal secara praktis sesuai dengan yang dikumpulkan untuk eksperimen kalibrasi. Secara total, dua rangkaian percobaan dilakukan dengan perubahan tekanan uap buang dari minimum ke maksimum: satu - pada laju aliran uap di LPR mendekati maksimum, dan yang kedua - sekitar 40% dari maksimum . Setiap seri terdiri dari 10-12 percobaan dengan durasi rata-rata 15-20 menit. Ketika merencanakan dan melakukan eksperimen vakum, seseorang harus secara khusus menyebutkan kebutuhan untuk memastikan fluktuasi minimum yang mungkin dalam parameter awal dan akhir uap untuk menghilangkan atau meminimalkan koreksi pada daya turbin untuk memperhitungkannya dan, oleh karena itu, mendapatkan ketergantungan yang paling representatif dan dapat diandalkan. Program juga harus menetapkan cara untuk secara artifisial mengubah tekanan uap buang dari pengalaman ke pengalaman (misalnya, saluran masuk udara ke kondensor, pengurangan tekanan uap yang bekerja di depan ejektor, perubahan laju aliran pendinginan air, dll).

Bersamaan dengan hal di atas, beberapa eksperimen khusus dapat direncanakan (misalnya, untuk menentukan daya maksimum dan throughput turbin, dengan tekanan geser uap hidup, untuk menguji efektivitas penerapan berbagai tindakan untuk menentukan efisiensi turbin. LPC, dll).

B.3.2. Turbin dengan ekstraksi uap terkontrol untuk pemanasan

Turbin jenis ini (T) dibuat baik dengan satu tahap ekstraksi T yang diambil dari ruang di depan badan pengatur (ini adalah, sebagai aturan, turbin produksi lama dan daya rendah, misalnya, T-6- 35, T-12-35, T- 25-99, dll., Di mana pemanasan satu tahap air jaringan dilakukan), atau dengan dua tahap pemilihan T, salah satunya diumpankan dari ruang di depan dari badan pengawas (NTO), dan yang kedua - dari kamar yang biasanya terletak pada dua tahap lebih tinggi dari yang pertama (WTO), misalnya, turbin T-50-130, T, T-250/300 -240 dan lainnya, saat ini diproduksi dan dioperasikan sesuai dengan skema yang lebih ekonomis dengan pemanasan multi-tahap air jaringan.

Dalam turbin dengan multi-tahap, dan setelah rekonstruksi yang sesuai dan pada turbin dengan pemanas air jaringan satu tahap, untuk memanfaatkan panas dari uap buang di bawah mode jadwal panas, bundel (IP) built-in secara khusus dialokasikan di kondensor, di mana air jaringan dipanaskan terlebih dahulu sebelum dipasok ke IWW. Jadi, tergantung pada jumlah tahap pemanasan air jaringan, ada mode dengan pemanasan satu tahap (LHTO aktif), dua tahap (HTO dan WTO aktif) dan tiga tahap (HP, LHT dan WTO menyala ).

Karakteristik ketergantungan utama turbin jenis ini adalah diagram mode, yang mencerminkan hubungan antara laju aliran uap hidup dan uap dalam ekstraksi-T dan tenaga listrik. Karena diperlukan untuk tujuan perencanaan, diagram rezim pada saat yang sama merupakan bahan sumber untuk perhitungan dan normalisasi indikator ekonomi instalasi turbin.

Diagram rezim untuk pengoperasian turbin dengan skema satu, dua dan tiga tahap untuk memanaskan air jaringan diambil sebagai dua bidang. Bidang atas mereka menunjukkan ketergantungan daya turbin pada laju aliran uap hidup saat beroperasi sesuai dengan jadwal panas, yaitu dengan aliran uap minimum di LPR dan berbagai tekanan di RTO.

Bidang bawah diagram rezim berisi ketergantungan beban pemanasan maksimum pada daya turbin, sesuai dengan garis bidang atas yang disebutkan di atas. Selain itu, garis diplot di bidang bawah yang mencirikan ketergantungan perubahan daya listrik pada beban pemanasan ketika turbin beroperasi sesuai dengan jadwal listrik, yaitu, ketika uap lewat di silinder tekanan rendah, lebih besar dari minimum (hanya untuk pemanasan satu dan dua tahap air jaringan).

Mode operasi turbin musim panas tanpa adanya beban pemanasan dicirikan oleh ketergantungan dari jenis yang sama seperti untuk turbin kondensasi.

Saat menguji turbin jenis ini, serta untuk turbin kondensasi, mungkin juga perlu untuk menentukan secara eksperimental beberapa kurva koreksi daya turbin untuk penyimpangan parameter individu dari parameter nominal (misalnya, tekanan uap buang atau uap RTO) .

Dengan demikian, program uji untuk turbin jenis ini terdiri dari tiga bagian:

Eksperimen pada rezim kondensasi;

Eksperimen untuk membangun diagram rezim;

Percobaan untuk mendapatkan kurva koreksi.

Setiap bagian dibahas secara terpisah di bawah ini.

B.3.2.1. Mode kondensasi dengan pengatur tekanan mati di RTO

Bagian ini terdiri dari tiga bagian, mirip dengan yang ditentukan dalam program uji untuk turbin kondensasi (eksperimen kalibrasi, eksperimen dengan skema termal desain dan eksperimen untuk menentukan koreksi daya untuk perubahan tekanan uap buang di kondensor) dan tidak memerlukan penjelasan khusus.

Namun, mengingat fakta bahwa, sebagai aturan, laju aliran maksimum uap hidup dalam percobaan kalibrasi untuk turbin jenis ini ditentukan oleh lintasan maksimum dalam LPP, ketentuan penurunan tekanan pada perangkat penyempitan pada saluran uap hidup dalam kisaran di atas laju aliran ini hingga maksimum dilakukan baik dengan pelambatan uap hidup, baik dengan menyalakan HPH dengan arah kondensat uap pemanasnya ke kondensor, atau dengan menyalakan pilihan terkontrol dan nya peningkatan bertahap.

B.3.2.2. Eksperimen untuk membuat diagram rezim

Dari struktur diagram yang dijelaskan di atas, maka untuk membangunnya, perlu dilakukan serangkaian percobaan berikut:

Grafik termal dengan tekanan berbeda di RTO (untuk mendapatkan dependensi utama bidang atas dan bawah diagram. Untuk masing-masing mode dengan pemanasan air jaringan satu, dua dan tiga tahap, 3-4 seri direncanakan (6-7 percobaan di masing-masing) dengan tekanan konstanta yang berbeda di RHE sama dengan atau mendekati maksimum, minimum dan rata-rata, masing-masing. Kisaran perubahan laju aliran steam hidup ditentukan terutama oleh keterbatasan boiler, persyaratan instruksi dan kemungkinan pengukuran biaya yang andal;

Grafik listrik dengan tekanan konstan di RTO (untuk mendapatkan ketergantungan perubahan daya pada perubahan beban pemanasan). Untuk masing-masing mode dengan pemanasan satu dan dua tahap air jaringan pada laju aliran uap hidup yang konstan, 3-4 seri direncanakan (masing-masing 5-6 percobaan) dengan tekanan konstan di RTO dan pemanasan variabel beban dari maksimum ke nol; Disarankan untuk mematikan HPT untuk akurasi terbaik.

B.3.2.3. Eksperimen untuk membangun kurva koreksi daya untuk deviasi parameter individu dari nilai nominalnya

Serangkaian percobaan berikut perlu dilakukan:

Kurva panas dengan aliran uap hidup konstan dan tekanan variabel di RHE (untuk menentukan koreksi daya turbin untuk perubahan tekanan di RHE). Untuk mode dengan satu dan dua tahap (atau tiga tahap) pemanasan air jaringan, dua seri dari 7-8 percobaan dilakukan pada laju aliran konstan steam segar di masing-masing dan perubahan tekanan di RTO dari minimum untuk maksimal. Perubahan tekanan di RTO dicapai dengan mengubah aliran air jaringan melalui PSV dengan pembukaan konstan katup uap hidup dan pembukaan minimum diafragma putar LPR.

Pemanas tekanan tinggi dinonaktifkan untuk meningkatkan akurasi hasil;

Eksperimen untuk menghitung koreksi daya untuk perubahan tekanan uap buang di kondensor. Dua rangkaian percobaan dilakukan pada laju aliran uap di kondensor dengan orde 100 dan 40% dari maksimum. Setiap rangkaian terdiri dari 9-11 percobaan dengan durasi sekitar 15 menit di seluruh rentang perubahan tekanan uap buang, yang dilakukan oleh saluran masuk udara ke kondensor, perubahan laju aliran air pendingin, tekanan uap oleh nozel ejektor utama, atau laju aliran campuran uap-udara yang dihisap dari kondensor.

B.3.3. Turbin dengan ekstraksi uap terkontrol untuk produksi

Turbin jenis ini memiliki distribusi yang sangat terbatas dan diproduksi baik sebagai kondensasi (P) atau dengan tekanan balik (PR). Dalam kedua kasus, diagram mode operasinya adalah medan tunggal dan berisi ketergantungan daya listrik pada laju aliran steam hidup dan steam ekstraksi P.

Dengan analogi dengan sekte. B.3.2 Program pengujian juga berisi tiga bagian.

B.3.3.1. Mode tanpa pemilihan-P

Perlu untuk melakukan percobaan berikut:

- "taring". Dilakukan di bawah kondisi yang ditentukan dalam detik. B.3.1 dan B.3.2.1;

Dalam kondisi termal normal. Mereka dilakukan dengan pengatur tekanan dalam ekstraksi-P dimatikan pada tekanan konstan dari uap buang (untuk turbin tipe PR).

B.3.3.2. Eksperimen untuk membuat diagram rezim

Karena uap di ruang ekstraksi P selalu superheated, maka cukup untuk melakukan satu rangkaian percobaan dengan ekstraksi uap terkontrol, berdasarkan hasil karakteristik HP dan LPP yang kemudian dihitung dan diplot, dan kemudian diagram mode.

B.3.3.3. Eksperimen untuk membuat kurva koreksi untuk daya

Jika perlu, eksperimen dilakukan untuk menentukan koreksi daya untuk perubahan tekanan uap buang dan uap di ruang ekstraksi-P.

B.3.4. Turbin dengan dua ekstraksi uap yang dapat disesuaikan untuk produksi dan pemanasan (tipe PT)

Diagram rezim untuk turbin jenis ini pada dasarnya tidak berbeda dari diagram tradisional turbin pilihan ganda PT-25-90 dan PT-60 dengan satu outlet ekstraksi panas dan juga dilakukan sebagai dua bidang, sedangkan bidang atas menjelaskan mode dengan ekstraksi produksi, dan bidang yang lebih rendah menjelaskan mode dengan ekstraksi panas pada satu - dan dua tahap pemanasan air jaringan. Jadi, untuk membangun diagram, Anda harus memiliki dependensi berikut:

Kapasitas HPC dan LPC dari konsumsi uap pada saluran masuk pada tekanan nominal dalam ekstraksi-P dan RTO dan beban pemanasan nol (untuk bidang atas) yang dipilih untuk tekanan nominal;

Perubahan daya total kompartemen switchable (SW) dan LPR untuk pemanasan dua tahap dan LPR untuk pemanasan satu tahap dari perubahan beban pemanasan.

Untuk mendapatkan ketergantungan tersebut, perlu untuk melakukan serangkaian percobaan berikut.

B.3.4.1. Mode kondensasi

Dalam mode ini, eksperimen dilakukan:

- "kalibrasi" (PVD dan pengatur tekanan dalam pilihan dinonaktifkan). Eksperimen semacam itu dilakukan dengan skema termal dari instalasi yang dirakit sedemikian rupa sehingga laju aliran uap hidup yang melewati flow meter dapat diukur hampir seluruhnya dalam bentuk kondensat menggunakan perangkat penyempitan yang dipasang pada saluran kondensat utama dari turbin. Jumlah percobaan adalah 8-10 dengan durasi masing-masing 30-40 menit (lihat bagian B.3.1 dan B.3.2.1);

Untuk menghitung koreksi daya untuk perubahan tekanan uap buang di kondensor. Regulator tekanan dalam ekstraksi dimatikan, regenerasi dimatikan, kecuali untuk LPH No. 1 dan 2 (lihat Bagian B.3.1);

Untuk menentukan koreksi daya untuk perubahan tekanan uap di RTO (HPH mati, regulator tekanan ekstraksi-P hidup). 4 seri dilakukan dengan aliran uap segar yang konstan (masing-masing 4-5 percobaan), di mana dua di antaranya tekanan di WTO berubah dalam langkah-langkah dari minimum ke maksimum, dan di dua lainnya - di LTO;

Dengan desain skema termal. Dilakukan di bawah kondisi yang serupa dengan yang ditentukan dalam Sect. B.3.1.

B.3.4.2. Mode dengan pilihan produksi

Serangkaian 4-5 percobaan dilakukan dalam kisaran laju aliran dari maksimum dalam mode kondensasi () hingga maksimum yang diizinkan ketika HPC terisi penuh untuk uap ().

Nilai seleksi-P dipilih sesuai dengan kondisi CHPP, berdasarkan keinginan memberikan tekanan terkontrol di belakang HPC di seluruh rangkaian percobaan.

B.3.4.3. Mode dengan ekstraksi panas sesuai dengan jadwal listrik (untuk mendapatkan ketergantungan perubahan daya pada perubahan beban panas)

Mode ini mirip dengan yang dilakukan selama pengujian turbin tanpa P-bleed.

Untuk mode dengan pemanasan satu dan dua tahap air jaringan dengan HPH dimatikan dan laju aliran uap hidup tidak berubah, 3-4 rangkaian percobaan 5-6 dilakukan di masing-masing dengan tekanan konstan di RTO mendekati minimum, menengah dan maksimum, masing-masing.

Beban pemanasan bervariasi dari maksimum ke nol di setiap rangkaian percobaan dengan mengubah aliran air jaringan melalui bundel tabung IWW.

D. PERSIAPAN UJI

D.1. Ketentuan umum

Persiapan untuk pengujian biasanya dilakukan dalam dua tahap: pertama meliputi pekerjaan yang dapat dan harus dilakukan relatif lama sebelum pengujian; yang kedua mencakup pekerjaan yang dilakukan segera sebelum pengujian.

Tahap pertama persiapan meliputi pekerjaan-pekerjaan berikut:

Pengenalan rinci dengan pabrik turbin dan instrumentasi;

Menyusun program uji teknis;

Menyusun skema kontrol eksperimental (skema pengukuran) dan daftar pekerjaan persiapan;

Menyusun daftar (spesifikasi) dari instrumentasi, peralatan dan bahan yang diperlukan.

Pada tahap kedua persiapan, berikut ini dilakukan:

manajemen teknis dan pengawasan pelaksanaan pekerjaan persiapan peralatan;

Pemasangan dan penyesuaian skema pengukuran;

Kontrol kondisi teknis peralatan dan skema termal sebelum pengujian;

Perincian titik pengukuran dengan log observasi;

Menyusun program kerja untuk rangkaian percobaan individu.

D.2. Pengenalan pabrik turbin

Saat membiasakan diri dengan instalasi turbin, Anda harus:

Periksa kondisi teknis untuk pasokan dan data desain dari pabrikan, sertifikat inspeksi teknis, log cacat, data operasional, standar dan instruksi;

Untuk mempelajari skema termal pembangkit turbin dari sudut pandang mengidentifikasi dan, jika perlu, menghilangkan atau memperhitungkan berbagai saluran masuk dan keluar antara uap dan air selama pengujian;

Tentukan pengukuran apa yang perlu dilakukan untuk memecahkan masalah yang diajukan sebelum tes. Periksa keberadaan, kondisi dan lokasi alat ukur yang tersedia yang cocok untuk digunakan selama pengujian sebagai alat utama atau cadangan;

Dengan memeriksa di lokasi dan mewawancarai personel operasi, serta mempelajari dokumentasi teknis, mengidentifikasi semua malfungsi yang diketahui dalam pengoperasian peralatan, yang berkaitan, khususnya, dengan kerapatan katup penutup, penukar panas (pemanas regeneratif, PSV). , kondensor, dll.), pengoperasian sistem kontrol , kemampuan untuk mempertahankan kondisi beban yang stabil dan parameter uap (ekstraksi segar dan terkontrol) yang diperlukan selama pengujian, pengoperasian pengontrol level di pemanas regeneratif, dll.

Sebagai hasil dari pengenalan awal dengan pabrik turbin, perlu untuk memahami dengan jelas semua perbedaan dalam skema termal dari desain dan parameter uap dan air dari yang nominal yang mungkin terjadi selama pengujian, serta cara untuk memperhitungkan penyimpangan ini saat memproses hasil.

D.3. Skema pengukuran dan daftar pekerjaan persiapan

Setelah pengenalan terperinci dengan pabrik turbin dan menyusun program uji teknis, seseorang harus mulai mengembangkan skema pengukuran dengan daftar jumlah yang diukur, persyaratan utamanya adalah untuk memberikan kemungkinan memperoleh data representatif yang mencirikan efisiensi turbin. pembangkit turbin secara keseluruhan dan elemen individualnya di seluruh rentang mode yang digariskan oleh program teknis. Untuk tujuan ini, ketika mengembangkan skema pengukuran, direkomendasikan bahwa prinsip-prinsip berikut diambil sebagai dasar:

Gunakan untuk mengukur parameter utama uap dan air, daya generator dan laju aliran sensor dan instrumen dengan akurasi maksimum;

Memastikan bahwa batas pengukuran instrumen yang dipilih sesuai dengan kisaran perubahan yang diharapkan dalam nilai tetap;

Duplikasi maksimum pengukuran besaran utama dengan kemungkinan perbandingan dan pengendalian bersama. Menghubungkan sensor duplikat ke perangkat sekunder yang berbeda;

Gunakan dalam batas yang wajar dari alat ukur dan sensor biasa.

Skema pengukuran untuk pembangkit turbin selama pengujian, daftar pekerjaan persiapan (dengan sketsa dan gambar) dan titik pengukuran, serta daftar instrumentasi yang diperlukan (spesifikasi) disusun sebagai lampiran pada program teknis.

D.3.1. Menyusun skema pengukuran dan daftar pekerjaan persiapan untuk turbin yang sedang beroperasi

Sirkuit termal pembangkit turbin selama pengujian harus memastikan pemisahan yang andal dari instalasi ini dari sirkuit umum pembangkit listrik, dan sirkuit pengukuran harus memastikan penentuan yang benar dan, jika mungkin, langsung dari semua kuantitas yang diperlukan untuk menyelesaikan masalah. masalah yang diajukan sebelum tes. Pengukuran ini harus memberikan gambaran yang jelas tentang keseimbangan aliran, proses ekspansi uap di turbin, pengoperasian sistem distribusi uap dan peralatan bantu. Semua pengukuran kritis (misalnya, laju aliran uap hidup, daya turbin, parameter uap hidup dan buang, uap panas ulang, laju aliran dan suhu air umpan, kondensat utama, tekanan dan suhu uap dalam ekstraksi terkontrol, dan sejumlah lainnya) harus diduplikasi, menggunakan koneksi konverter primer independen ke perangkat sekunder duplikat.

Daftar titik pengukuran dilampirkan pada skema termal, yang menunjukkan nama dan nomornya sesuai dengan skema.

Berdasarkan skema pengukuran yang dikembangkan dan pengenalan terperinci dengan instalasi, daftar pekerjaan persiapan untuk pengujian disusun, yang menunjukkan di mana dan tindakan apa yang harus diambil untuk mengatur pengukuran tertentu dan membawa sirkuit atau peralatan ke keadaan normal ( perbaikan alat kelengkapan, pemasangan colokan, pembersihan permukaan pemanas pemanas, kondensor, penghapusan kebocoran hidrolik pada penukar panas, dll.). Selain itu, daftar pekerjaan menyediakan, jika perlu, untuk pengaturan pencahayaan tambahan di lokasi pengamatan, pemasangan perangkat sinyal dan pembuatan berbagai dudukan dan perlengkapan untuk memasang konverter primer, saluran penghubung (impuls) dan perangkat sekunder.

Daftar pekerjaan persiapan harus disertai dengan sketsa untuk pembuatan alat ukur utama yang diperlukan (bos, fitting, selongsong termometrik, alat pengukur penyempitan, dll.), sketsa lokasi pengikatan bagian-bagian ini, serta berbagai dudukan dan perlengkapan untuk memasang perangkat. Juga diinginkan untuk melampirkan daftar ringkasan bahan (pipa, fitting, kabel, dll.).

Alat pengukur utama yang tercantum di atas, serta bahan yang diperlukan, dipilih sesuai dengan: standar saat ini sesuai dengan parameter media yang diukur dan persyaratan teknis.

D.3.2. Menyusun skema pengukuran dan daftar pekerjaan persiapan untuk turbin yang baru dipasang

Untuk turbin yang baru dipasang, khususnya prototipe, pendekatan yang sedikit berbeda diperlukan untuk menyusun skema pengukuran (atau kontrol eksperimental - EC) dan mengeluarkan tugas untuk pekerjaan persiapan. Dalam hal ini, persiapan turbin untuk pengujian harus sudah dimulai selama desainnya, yang disebabkan oleh kebutuhan untuk menyediakan sambungan pipa tambahan terlebih dahulu untuk pemasangan alat pengukur, karena dengan pipa berdinding tebal modern dan volume besar pengukuran, yang disebabkan oleh kompleksitas skema termal, praktis tidak mungkin untuk melakukan semua pekerjaan ini oleh pembangkit listrik setelah peralatan dioperasikan. Selain itu, proyek EC mencakup sejumlah besar instrumentasi dan bahan-bahan yang diperlukan yang tidak dapat dibeli oleh pembangkit listrik dengan pasokan yang tidak terpusat.

Sama seperti persiapan untuk menguji turbin yang sudah beroperasi, pertama-tama perlu mempelajari kondisi teknis untuk pasokan dan data desain dari pabrikan, skema termal pabrik turbin dan hubungannya dengan skema umum pembangkit listrik, menjadi terbiasa dengan pengukuran reguler parameter uap dan air, memutuskan apa yang dapat digunakan selama pengujian sebagai pengukuran utama atau cadangan, dll.

Setelah mengklarifikasi pertanyaan di atas, Anda dapat mulai menyusun tugas teknis. organisasi desain untuk dimasukkan dalam desain kerja instrumentasi stasiun proyek EC untuk pengujian termal pembangkit turbin.

- catatan penjelasan, yang menetapkan persyaratan dasar untuk desain dan pemasangan sirkuit EC, pemilihan dan lokasi instrumentasi; penjelasan diberikan untuk peralatan untuk merekam informasi, fitur penggunaan jenis kabel dan kabel, persyaratan untuk ruangan tempat pelindung EC, dll.;

Skema EC pembangkit turbin dengan nama dan nomor posisi pengukuran;

Spesifikasi untuk instrumentasi;

Skema dan gambar untuk pembuatan peralatan non-standar (perangkat pelindung, diafragma segmen, perangkat asupan untuk mengukur vakum dalam kondensor, dll.);

Skema sambungan pipa transduser tekanan dan tekanan diferensial, yang menyediakan berbagai opsi untuk menghubungkannya, yang menunjukkan jumlah posisi pengukuran;

Daftar parameter yang diukur dengan perinciannya dengan alat perekam dengan indikasi nomor posisi.

Tempat pemasangan alat pengukur untuk EC pada gambar kerja pipa biasanya ditunjukkan oleh organisasi desain dan pabrikan (masing-masing di area desainnya sendiri) sesuai dengan kerangka acuan. Jika tidak ada ikatan di mana pun pada gambar, ini dilakukan oleh perusahaan yang mengeluarkan tugas teknis di EC dengan visa wajib dari organisasi yang mengeluarkan gambar ini.

Diinginkan untuk memasang sirkuit EC selama pemasangan instrumentasi volume standar dari pembangkit turbin, yang memungkinkan untuk memulai pengujian segera setelah pembangkit turbin dioperasikan.

Sebagai contoh, lampiran 4-6 menunjukkan skema pengukuran utama selama pengujian berbagai jenis turbin.

D.4. Pemilihan instrumentasi

Pemilihan instrumentasi dilakukan sesuai dengan daftar yang disusun berdasarkan skema pengukuran selama pengujian.

Untuk tujuan ini, hanya instrumen semacam itu yang boleh digunakan, yang bacaannya dapat diverifikasi dengan memeriksanya dengan contoh. Perangkat dengan sinyal keluaran terpadu untuk pendaftaran parameter otomatis dipilih sesuai dengan kelas akurasi dan keandalan dalam operasi (stabilitas pembacaan).

Daftar alat yang diperlukan untuk pengujian harus menunjukkan nama besaran yang diukur, nilai maksimumnya, jenisnya, kelas ketelitiannya dan skala alatnya.

Karena volume pengukuran yang besar saat menguji daya tinggi modern turbin uap pendaftaran parameter yang diukur selama percobaan sering dilakukan bukan oleh pengamat yang menggunakan instrumen kerja langsung, tetapi oleh perangkat perekam otomatis dengan pembacaan yang direkam pada pita grafik, perangkat perekam multi-saluran dengan rekaman pada pita berlubang atau pita magnetik, atau informasi operasional -Kompleks Komputer (CIC). Dalam hal ini, alat ukur dengan sinyal arus keluaran terpadu digunakan sebagai alat ukur utama. Namun, dalam kondisi pembangkit listrik (getaran, debu, pengaruh medan elektromagnetik, dll.), banyak dari perangkat ini tidak memberikan stabilitas pembacaan yang diperlukan dan memerlukan penyesuaian konstan. Lebih disukai dalam hal ini adalah konverter tensoresistor yang baru-baru ini diproduksi "Sapphire-22", yang memiliki kelas akurasi tinggi (hingga 0,1-0,25) dengan stabilitas yang cukup. Namun, harus diingat bahwa ketika menggunakan transduser di atas, diinginkan untuk menduplikasi pengukuran yang paling kritis (misalnya, tekanan dalam ekstraksi-T terkontrol, vakum dalam kondensor, dll.) (setidaknya selama periode mengumpulkan pengalaman dalam bekerja dengan mereka), menggunakan peralatan merkuri.

Untuk mengukur penurunan tekanan pada perangkat penyempitan, berikut ini digunakan: hingga tekanan 5 MPa (50 kgf / cm2), pengukur tekanan diferensial dua pipa DT-50 dengan tabung kaca, dan pada tekanan di atas 5 MPa, tunggal -tabung pengukur tekanan diferensial DTE-400 dengan tabung baja, di mana tingkat merkuri diukur secara visual pada skala menggunakan penunjuk induktif.

Dalam sistem otomatis untuk mengukur penurunan tekanan, transduser dengan sinyal keluaran terpadu dari jenis DME kelas akurasi 1.0 dari Pabrik Pembuatan Instrumen Kazan, jenis DSE kelas akurasi 0.6 dari pabrik Ryazan "Teplopribor" dan yang disebutkan di atas transduser tensoresistor "Sapphire-22" ("Sapphire-22DD") dari Pabrik Pembuatan Instrumen Moskow "Manometr" dan Pabrik Pembuatan Instrumen Kazan.

Sebagai alat pengukur tekanan kerja langsung, untuk tekanan di atas 0,2 MPa (2 kgf / cm2), pengukur tekanan pegas kelas akurasi 0,6 dari jenis MTI dari Pabrik Pembuatan Instrumen Moskow "Manometr" digunakan, dan untuk tekanan di bawah 0,2 MPa (2 kgf /cm2) - pengukur tekanan berbentuk U merkuri, pengukur vakum cangkir tabung tunggal, tabung barovacuummetric, serta pengukur vakum pegas dan pengukur vakum tekanan dengan kelas akurasi hingga 0,6.

pada peralatan yang baru dipasang untuk mendapatkan indikator aktual dan menyusun karakteristik standar;
secara berkala selama operasi (setidaknya 1 kali dalam 3-4 tahun) untuk memastikan kepatuhan terhadap karakteristik peraturan.
Berdasarkan indikator aktual yang diperoleh dalam proses pengujian termal, ND pada penggunaan bahan bakar disusun dan disetujui, yang masa berlakunya ditentukan tergantung pada tingkat perkembangannya dan keandalan bahan sumber, rekonstruksi dan peningkatan yang direncanakan. , perbaikan peralatan, tetapi tidak dapat melebihi 5 tahun.
Berdasarkan ini, tes termal penuh untuk mengkonfirmasi kepatuhan karakteristik aktual peralatan dengan yang diatur harus dilakukan oleh organisasi komisioning khusus setidaknya sekali setiap 3-4 tahun (dengan mempertimbangkan waktu yang diperlukan untuk memproses hasil tes , konfirmasi atau revisi RD).
Dengan membandingkan data yang diperoleh sebagai hasil pengujian penilaian efisiensi energi pembangkit turbin (daya listrik maksimum yang dapat dicapai dengan konsumsi tertentu untuk pembangkitan listrik dalam mode kondensasi dan ekstraksi terkontrol dengan skema termal yang dihitung dan dengan parameter dan kondisi nominal, pasokan uap dan panas maksimum yang dapat dicapai untuk turbin dengan ekstraksi terkontrol, dll.), sebuah organisasi ahli tentang penggunaan bahan bakar membuat keputusan untuk mengkonfirmasi atau merevisi RD.

Daftar
menggunakan literatur untuk bab 4.4
1. GOST 24278-89. Pembangkit turbin uap stasioner untuk menggerakkan generator listrik di TPP. Persyaratan teknis umum.
2. GOST 28969-91. Turbin uap stasioner dengan daya rendah. Persyaratan teknis umum.
3. GOST 25364-97. Unit turbin uap stasioner. Standar getaran untuk penyangga poros dan Persyaratan Umum untuk melakukan pengukuran.
4. GOST 28757-90. Pemanas untuk sistem regenerasi turbin uap pembangkit listrik termal. Spesifikasi umum.
5. Pengumpulan dokumen administrasi untuk pengoperasian sistem energi (bagian rekayasa panas).- M.: CJSC Energoservice, 1998.
6. Pedoman verifikasi dan pengujian sistem kendali otomatis dan proteksi turbin uap: RD 34.30.310.- M.:
SPO Soyuztekhenergo, 1984. (SO 153-34.30.310).
Amandemen RD 34.30.310. – M.: SPO ORGRES, 1997.
7. Instruksi khas untuk pengoperasian sistem minyak pembangkit turbin dengan kapasitas 100-800 MW, yang beroperasi pada minyak mineral: RD 34.30.508-93.- M.: SPO ORGRES, 1994.
(SO 34.30.508-93).
8. Pedoman pengoperasian unit kondensasi turbin uap pembangkit listrik: MU 34-70-122-85 (RD 34.30.501).-
M.: SPO Soyuztekhenergo, 1986. (SO 34.30.501).
9. Instruksi pengoperasian umum untuk sistem
regenerasi unit daya tekanan tinggi dengan kapasitas 100-800 MW; RD 34.40.509-93, - M.: SPO ORGRES, 1994. (SO 34.40.509-93).
10. Instruksi khas untuk pengoperasian jalur kondensat dan sistem regenerasi tekanan rendah unit daya dengan kapasitas 100-800 MW pada CHP dan KES: RD 34.40.510-93, - M .: SPO ORGRES, 1995. (SO 34.40.510-93).
P. Golodnova O.S. Pengoperasian sistem pasokan minyak dan segel turbogenerator dengan; pendinginan hidrogen. - M.: Energi, 1978.
12. Petunjuk pengoperasian umum untuk sistem gas-minyak untuk pendinginan hidrogen generator: RD 153-34.0-45.512-97.- M.: SPO ORGRES,
1998. (SO 34.45.512-97).
13. Pedoman konservasi peralatan tenaga panas: RD 34.20.591-97. -
M.: SPO ORGRES, 1997. (SO 34.20.591-97).
14. Peraturan tentang pengaturan konsumsi bahan bakar pada pembangkit listrik: RD 153-34.0-09.154-99. - M.:
SPO ORGRES, 1999. (SO 153-34.09.154-99).

Standar CMEA ini berlaku untuk turbin uap stasioner untuk menggerakkan generator turbin pembangkit listrik dan menetapkan aturan dasar untuk penerimaan turbin dan peralatan tambahan selama dan setelah pemasangan dan pengujian.

1. KETENTUAN UMUM

1.1. Selama penerimaan turbin, kontrol kualitas instalasi dilakukan untuk memastikan pengoperasian turbin dan peralatan tambahan yang andal dan tidak terputus selama operasi. Pada saat yang sama, kontrol juga dilakukan atas pemenuhan persyaratan perlindungan tenaga kerja, keselamatan dan keselamatan kebakaran.

Aturan dasar untuk pemasangan turbin diberikan dalam lampiran informasi.

1.2. Penerimaan turbin ke dalam operasi harus terdiri dari tahapan berikut:

1) memeriksa kelengkapan dan kondisi teknis turbin dan peralatan bantu sebelum perakitan dan pemasangan;

2) penerimaan unit perakitan dan sistem turbin setelah pekerjaan instalasi;

3) penerimaan unit perakitan dan sistem unit turbin uap berdasarkan hasil pengujiannya;

4) penerimaan turbin berdasarkan hasil pengujian komprehensif unit turbin uap (power unit).

2. PENERIMAAN UNIT DAN SISTEM PERAKITAN

2.1. Pemeriksaan kelengkapan dan kondisi teknis unit perakitan turbin dan peralatan bantu harus dilakukan pada saat peralatan tiba untuk dipasang.

Pada saat yang sama, tidak adanya kerusakan dan cacat peralatan, pelestarian warna, pengawet dan pelapis khusus, dan integritas segel diperiksa.

2.2. Setiap mekanisme, peralatan dan sistem unit turbin uap setelah perakitan dan pemasangan harus lulus pengujian yang ditentukan dalam dokumentasi teknis. Jika perlu, audit dapat dilakukan dengan menghilangkan cacat yang teridentifikasi.

2.3. Program penerimaan harus mencakup pengujian dan pemeriksaan yang diperlukan untuk memastikan pengoperasian yang andal dari unit turbin uap, termasuk:

1) memeriksa kekencangan katup berhenti dan katup kontrol;

2) verifikasi kebenaran pembacaan alat ukur, pemblokiran dan perlindungan sistem unit;

3) memeriksa operasi yang benar dan penyesuaian awal regulator sistem unit;

9) memeriksa pengoperasian sistem regenerasi;

10) memeriksa kerapatan sistem vakum unit.

3. PENERIMAAN TURBIN UNTUK OPERASI

3.1. Tahap akhir penerimaan turbin ke dalam operasi harus merupakan pengujian komprehensif selama 72 jam ketika beroperasi untuk tujuan yang dimaksudkan dan pada beban listrik dan termal nominal.

Jika, dalam kondisi operasi pembangkit listrik, beban pengenal tidak dapat dicapai, set turbin uap harus diterima sesuai dengan hasil pengujian pada beban maksimum yang mungkin.

3.2. Kriteria untuk penerimaan turbin ke dalam operasi harus tidak adanya dalam waktu yang ditentukan pengujian kompleks cacat yang mencegah operasi jangka panjang.

Jika, menurut kondisi operasi pembangkit listrik, pengujian kompleks tidak dapat dilanjutkan untuk waktu yang ditentukan, turbin dianggap lulus pengujian jika tidak ada cacat selama waktu pengujian kompleks yang sebenarnya.

3.3. Penerimaan turbin untuk operasi harus dikonfirmasi dengan entri yang sesuai dalam formulir atau paspor untuk turbin sesuai dengan ST SEV 1798-79.

LAMPIRAN INFORMASI

ATURAN DASAR UNTUK INSTALASI TURBIN

1. Ruang mesin dan pondasi harus bebas dari bekisting, perancah dan dibersihkan dari puing-puing. Bukaan harus dipagari, dan saluran, baki, dan palka harus ditutup.

2. Dalam persiapan untuk pekerjaan instalasi dalam kondisi musim dingin, jendela harus diglasir, pintu ditutup, dan pemanasan ruang mesin dan struktur di mana suhu minimal +5 ° C diperlukan untuk pemasangan peralatan turbin harus dimasukkan ke dalam operasi.

3. Pada pondasi yang diserahkan untuk pemasangan peralatan, harus dipasang sumbu penanda untuk peralatan utama dan tanda elevasi harus dipasang.

4. Pada fondasi yang dimaksudkan untuk pemasangan turbin, as roda harus diterapkan pada bagian logam yang disematkan, dan tanda elevasi harus dipasang pada tolok ukur.

Sumbu dan tolok ukur yang dipasang pada pondasi harus ditempatkan di luar kontur rangka pondasi dan struktur pendukung lainnya. Penyimpangan dari dimensi desain tidak boleh melebihi nilai yang ditetapkan oleh pemasok dalam dokumentasi teknis untuk produksi dan penerimaan pekerjaan pada konstruksi beton, beton bertulang dan struktur logam pondasi.

5. Saat melakukan pekerjaan instalasi, persyaratan instruksi dan aturan untuk perlindungan dan keselamatan tenaga kerja harus diperhatikan.

6. Selama pemasangan, peralatan harus dibersihkan dari pelumas dan pelapis pengawet, kecuali permukaan yang harus tetap tertutup senyawa pelindung selama pengoperasian peralatan. Lapisan pelindung pada permukaan internal peralatan harus dilepas, sebagai suatu peraturan, tanpa membongkar peralatan.

7. Segera sebelum memasang peralatan, permukaan bantalan pondasi harus dibersihkan untuk membersihkan beton dan dicuci dengan air.

8. Peralatan yang memiliki permukaan bantalan mesin harus dipasang pada permukaan bantalan kaku yang terkalibrasi dengan tepat dari permukaan pondasi.

9. Selama proses pemasangan, perakitan bangku turbin harus diulang sesuai dengan jarak bebas, pemusatan unit perakitan kawin sesuai dengan paspor dan persyaratan teknis.

10. Penyimpangan dari dimensi dan tanda pengikatan desain, serta dari horizontal, vertikal, keselarasan dan paralelisme selama pemasangan peralatan tidak boleh melebihi nilai yang diizinkan yang ditentukan dalam dokumentasi teknis dan instruksi pemasangan jenis tertentu peralatan.

11. Selama pemasangan peralatan, kontrol kualitas dari pekerjaan yang dilakukan, yang diatur dalam dokumentasi teknis, harus dilakukan.

Cacat yang teridentifikasi harus dihilangkan sebelum operasi instalasi berikutnya.

12. Pekerjaan tersembunyi yang dilakukan selama proses instalasi diperiksa untuk menentukan apakah kinerjanya memenuhi persyaratan teknis. Tersembunyi termasuk pekerjaan pada mesin perakitan dan unit perakitannya, pemeriksaan jarak bebas, toleransi dan kesesuaian, penyelarasan peralatan dan pekerjaan lain jika kualitasnya tidak dapat diverifikasi setelah pekerjaan pemasangan atau konstruksi berikutnya.

13. Perlengkapan yang disediakan untuk pemasangan tidak boleh dibongkar, kecuali jika disediakan untuk dibongkar selama pemasangan. spesifikasi, instruksi atau dokumentasi teknis.

14. Pipa dan penukar panas dari sistem unit turbin uap harus dikirim ke lokasi instalasi dalam keadaan dibersihkan dan dimothball.

2. Subjek - 17.131.02.2-76.

3. Standar CMEA disetujui pada pertemuan ke-53 PCC .

4. Tanggal mulai diterapkannya standar CMEA:

5. Jangka waktu pemeriksaan pertama tahun 1990, frekuensi pemeriksaan 10 tahun.

Pemilik paten RU 2548333:

Invensi ini berhubungan dengan bidang teknik mesin dan dimaksudkan untuk menguji turbin. Pengujian turbin uap dan gas pembangkit listrik dan tenaga penggerak pada stand otonom adalah cara yang efektif untuk memajukan pengembangan solusi teknis baru, yang memungkinkan untuk mengurangi volume, biaya, dan waktu kerja keseluruhan pada pembuatan pembangkit listrik baru . Masalah teknis yang dipecahkan oleh penemuan ini adalah menghilangkan kebutuhan untuk melepas rem hidrolik yang digunakan selama pengujian fluida kerja; penurunan frekuensi Pemeliharaan dengan rem hidrolik; menciptakan kemungkinan mengubah karakteristik turbin yang diuji dalam rentang yang luas selama pengujian. Metode ini dilakukan dengan menggunakan dudukan yang berisi turbin yang sedang diuji dengan sistem suplai fluida kerja, rem hidrolik dengan pipa suplai dan pelepasan fluida kerja, di mana, menurut penemuan, wadah dengan sistem pengisian fluida kerja digunakan, saluran hisap dan pelepasan dari pompa pemuatan cairan dengan sistem sensor yang terpasang di dalamnya, dikalibrasi untuk pembacaan daya turbin yang diuji, sementara perangkat pelambatan dan / atau paket perangkat pelambatan dipasang di saluran pembuangan, dan beban cair pompa digunakan sebagai rem hidrolik, poros yang terhubung secara kinematik ke turbin yang diuji, dan fluida kerja disuplai ke pompa beban cair dalam siklus tertutup dengan kemungkinan reset parsial dan pasokan ke sirkuit selama pengujian. 2 n. dan 4 z.p. f-ly, 1 sakit.

Invensi ini berhubungan dengan bidang teknik mesin dan dimaksudkan untuk menguji turbin.

Pengujian turbin uap dan gas pembangkit listrik dan tenaga penggerak pada stand otonom adalah cara yang efektif untuk memajukan pengembangan solusi teknis baru, yang memungkinkan untuk mengurangi volume, biaya, dan waktu kerja keseluruhan pada pembuatan pembangkit listrik baru .

Pengalaman menciptakan pembangkit listrik modern menunjukkan bahwa sebagian besar pekerjaan eksperimental ditransfer ke unit test dan fine-tuning mereka.

Ada metode yang dikenal untuk pengujian turbin, berdasarkan penyerapan dan pengukuran daya yang dikembangkan oleh turbin, menggunakan rem hidrolik, dan frekuensi putaran rotor turbin selama pengujian, pada nilai parameter udara yang diberikan pada saluran masuk turbin, didukung dengan mengubah beban rem hidrolik dengan menyesuaikan jumlah yang disuplai ke penyeimbang stator rem hidrolik air, dan nilai yang ditetapkan dari tingkat pengurangan tekanan turbin disediakan dengan mengubah posisi katup throttle yang dipasang pada saluran udara keluar dudukan (lihat jurnal Buletin PNRPU. Teknologi Dirgantara. No. 33, artikel oleh V.M. Kofman “Metodologi dan pengalaman dalam menentukan efisiensi mesin turbin gas sesuai dengan hasil mereka tes pada dudukan turbin "Universitas Penerbangan Negeri Ufa 2012 - Prototipe).

Kerugian dari metode ini adalah perlunya sekat yang sering dan pembilasan rongga internal rem hidrolik karena pengendapan hidroksida dari air proses yang digunakan sebagai fluida kerja, kebutuhan untuk menghilangkan fluida kerja yang digunakan dalam rem hidrolik selama pengujian. , kemungkinan kavitasi rem hidrolik saat menyesuaikan bebannya dan, oleh karena itu, merusak rem hidrolik.

Stand yang dikenal untuk pengujian pompa, berisi tangki, sistem perpipaan, alat pengukur dan perangkat (lihat paten RF No. 2476723, MPK F04D 51/00, menurut aplikasi No. 2011124315/06 tanggal 16/06/2011).

Kerugian dari stand yang diketahui adalah ketidakmampuan untuk menguji turbin.

Dudukan terkenal untuk menguji turbin dalam kondisi alami, berisi rem hidrolik, penerima untuk memasok udara terkompresi, ruang bakar, turbin yang diuji (lihat. kursus pendek kuliah "Menguji dan memastikan keandalan mesin turbin gas pesawat dan pembangkit listrik", Grigoriev V.A., Anggaran Negara Federal lembaga pendidikan lebih tinggi pendidikan kejuruan Universitas Dirgantara Negeri Samara dinamai Akademisi S.P. Koroleva (Universitas Riset Nasional Samara 2011)).

Kerugian dari dudukan yang diketahui adalah kebutuhan untuk seringnya sekat dan pembilasan rongga internal rem hidrolik karena pengendapan hidroksida dari air proses yang digunakan sebagai fluida kerja, ketidakmampuan untuk mengubah karakteristik turbin yang diuji dalam rentang yang luas. selama pengujian, kebutuhan untuk menghilangkan fluida kerja yang digunakan dalam rem hidrolik selama pengujian.

Stand yang dikenal untuk pengujian mesin turbin gas, berisi mesin uji, yang terdiri dari turbin dan sistem pasokan fluida kerja, rem hidrolik dengan pipa untuk memasok dan mengeluarkan air, katup yang dapat disesuaikan dan skala penilai (lihat panduan "Prosedur otomatis untuk metrologi analisis sistem pengukuran torsi selama pengujian mesin turbin gas "Lembaga Pendidikan Profesi Tinggi Anggaran Negara Federal "Universitas Dirgantara Negeri Samara dinamai Akademisi S.P. Korolev (Universitas Riset Nasional)" Samara 2011 - Prototipe).

Kerugian dari dudukan yang diketahui adalah kebutuhan untuk seringnya sekat dan pembilasan rongga internal rem hidrolik karena pengendapan hidroksida dari air proses yang digunakan sebagai fluida kerja, ketidakmampuan untuk mengubah karakteristik turbin yang diuji dalam rentang yang luas. selama pengujian, kebutuhan untuk menghilangkan cairan kerja yang digunakan dalam rem hidrolik selama pengujian , kemungkinan kavitasi rem hidrolik saat mengatur bebannya dan, akibatnya, kerusakan rem hidrolik.

Masalah teknis yang dipecahkan oleh penemuan ini adalah:

Pengecualian kebutuhan untuk melepas rem hidrolik bekas selama pengujian fluida kerja;

Mengurangi frekuensi perawatan rutin dengan rem hidrolik;

Menciptakan kemungkinan mengubah karakteristik turbin yang diuji dalam rentang yang luas selama pengujian.

Masalah teknis ini diselesaikan dengan fakta bahwa dengan metode pengujian turbin yang diketahui, berdasarkan pengukuran daya yang diserap oleh rem hidrolik, yang dikembangkan oleh turbin, dan mempertahankan kecepatan rotor turbin yang diuji selama pengujian, pada nilai yang diberikan parameter fluida kerja pada saluran masuk ke turbin yang diuji, dengan mengontrol jumlah fluida kerja yang disuplai ke rem hidrolik, menurut penemuan ini, pompa beban cairan yang terhubung secara kinematis dengan turbin yang diuji digunakan sebagai rem hidrolik. , laju aliran fluida kerja yang keluar dari mana dicekik dan / atau diatur dengan mengubah karakteristiknya, dan pengoperasian pompa beban cair dilakukan dalam siklus tertutup dengan kemampuan untuk bekerja dengan pelepasan sebagian dan pasokan fluida kerja ke sirkuit selama pengujian, dan karakteristik turbin yang diuji ditentukan oleh karakteristik terukur dari pompa pemuatan cairan.

Metode ini dilakukan dengan menggunakan dudukan yang berisi turbin yang sedang diuji dengan sistem suplai fluida kerja, rem hidrolik dengan pipa suplai dan pelepasan fluida kerja, di mana, menurut penemuan, wadah dengan sistem pengisian fluida kerja digunakan, saluran hisap dan pelepasan dari pompa pemuatan cairan dengan sistem sensor yang terpasang di dalamnya, dikalibrasi untuk pembacaan daya turbin yang diuji, sementara perangkat pelambatan dan / atau paket perangkat pelambatan dipasang di saluran pembuangan, dan beban cair pompa digunakan sebagai rem hidrolik, poros yang terhubung secara kinematik ke turbin yang diuji, dan fluida kerja disuplai ke pompa beban cair dalam siklus tertutup dengan kemungkinan reset parsial dan pasokan ke sirkuit selama pengujian.

Selain itu, untuk menerapkan metode menurut penemuan ini, generator uap dengan sistem suplai untuk bahan bakar dan komponen media kerja, misalnya hidrogen-oksigen atau metana-oksigen, digunakan sebagai sumber fluida kerja untuk turbin yang diuji.

Juga, untuk menerapkan metode menurut penemuan ini, pengatur aliran fluida kerja dipasang di pipa pembuangan dari pompa beban.

Selain itu, untuk menerapkan metode menurut penemuan ini, air yang diolah secara kimia digunakan sebagai fluida kerja dalam pompa beban cair.

Selain itu, untuk menerapkan metode menurut penemuan ini, blok untuk pembuatan kimianya termasuk dalam sistem untuk mengisi wadah dengan fluida kerja.

Kumpulan fitur yang ditentukan menunjukkan sifat baru, yang terdiri dari fakta bahwa berkat itu menjadi mungkin untuk mengurangi frekuensi perawatan rutin dengan pompa beban cair yang digunakan sebagai rem hidrolik, menghilangkan kebutuhan untuk menghilangkan cairan kerja yang digunakan dalam hidrolik rem selama pengujian, ciptakan kemungkinan untuk mengubah berbagai karakteristik turbin yang diuji dengan mengubah karakteristik pompa beban cair.

Diagram skema bangku uji turbin ditunjukkan pada gambar 1, di mana

1 - sistem untuk mengisi wadah dengan fluida kerja;

2 - blok persiapan kimia dari fluida kerja;

3 - kapasitas;

4 - sistem tekanan wadah dengan fluida kerja;

5 - katup;

6 - saluran hisap;

7 - saluran pembuangan;

8 - pompa pemuatan cairan;

9 - sistem untuk memasok fluida kerja ke turbin yang diuji;

10 - turbin yang diuji;

11 - pembangkit uap;

12 - sistem untuk memasok bahan bakar dan komponen media kerja;

13 - paket perangkat pelambatan;

14 - pengatur aliran fluida kerja;

15 - sensor tekanan;

16 - sensor suhu;

17 - sensor untuk merekam aliran fluida kerja;

18 - sensor getaran;

19 - menyaring;

20 - katup.

Dudukan uji turbin terdiri dari sistem pengisian fluida kerja 1 dengan unit persiapan kimia fluida kerja 2, tangki 3, sistem tekanan untuk tangki fluida kerja 4, katup 5, saluran hisap 6 dan pelepasan 7, pompa pemuatan cairan 8, sistem suplai fluida kerja 9 ke turbin yang diuji 10, pembangkit uap 11, sistem suplai untuk komponen bahan bakar dan media kerja 12, paket perangkat pelambatan 13, pengatur aliran fluida kerja 14, sensor tekanan, sensor suhu, pencatatan laju aliran fluida kerja dan getaran 15, 16, 17, 18, filter 19 dan katup 20.

Prinsip pengoperasian bangku uji turbin adalah sebagai berikut.

Pengoperasian bangku uji turbin dimulai dengan fakta bahwa, melalui sistem pengisian fluida kerja 1 menggunakan unit 2, air yang disiapkan secara kimia yang digunakan sebagai fluida kerja masuk ke tangki 3. Setelah tangki pengisian 3 hingga sistem 4, diberi tekanan dengan gas netral ke tekanan yang diperlukan. Kemudian, ketika katup 5 dibuka, saluran hisap 6, saluran pembuangan 7 dan pompa beban cairan 8 diisi dengan fluida kerja.

Selanjutnya, melalui sistem 9, fluida kerja diumpankan ke sudu-sudu turbin yang diuji 10.

Sebagai perangkat untuk menghasilkan fluida kerja dari turbin yang diuji, generator uap 11 (misalnya, hidrogen-oksigen atau metana-oksigen) digunakan, di mana bahan bakar dan komponen media kerja disuplai melalui sistem 12. Ketika komponen bahan bakar dibakar dalam pembangkit uap 11 dan media kerja ditambahkan, uap suhu tinggi terbentuk, yang digunakan sebagai fluida kerja turbin yang diuji 10.

Ketika fluida kerja mengenai sudu-sudu turbin yang diuji (10), rotornya, yang terhubung secara kinematis ke poros pompa beban cair (8), mulai bergerak. Torsi dari rotor turbin yang diuji (10) ditransmisikan ke poros pompa beban cair (8), yang terakhir digunakan sebagai rem hidrolik.

Tekanan air yang diolah secara kimia setelah pompa pemuatan cairan 8 dipicu menggunakan paket perangkat pelambatan 13. Untuk mengubah laju aliran air yang diolah secara kimia melalui pompa pemuatan cairan 8, pengatur aliran fluida kerja 14 dipasang di pipa pembuangan 7. Karakteristik pompa beban cairan 8 ditentukan sesuai dengan pembacaan sensor 15, 16, 17. Karakteristik getaran pompa beban cairan 8 dan turbin yang diuji 10 ditentukan oleh sensor 18. Filtrasi bahan kimia yang diolah air selama pengoperasian dudukan dilakukan melalui filter 19, dan dialirkan dari tangki 3 melalui katup 20.

Untuk mencegah panas berlebih dari fluida kerja di sirkuit pompa beban cair 8 selama pengujian turbin jangka panjang, dimungkinkan untuk mengatur ulang sebagian ketika katup 20 dibuka, serta untuk memasok tangki tambahan 3 melalui sistem pengisian dengan fluida kerja 1 selama pengujian.

Jadi, karena penggunaan penemuan ini, kebutuhan untuk menghilangkan fluida kerja setelah pompa beban cair yang digunakan sebagai rem hidrolik dihilangkan, menjadi mungkin untuk mengurangi antara pemeliharaan rutin start-up di bangku tes dan, selama pengujian, mendapatkan karakteristik yang diperluas dari turbin yang diuji.

1. Metode pengujian turbin, berdasarkan pengukuran daya yang diserap oleh rem hidrolik yang dikembangkan oleh turbin, dan mempertahankan kecepatan rotor turbin yang diuji selama pengujian, pada nilai parameter fluida kerja yang diberikan pada saluran masuk ke turbin yang diuji, dengan mengontrol jumlah fluida kerja yang dipasok ke rem hidrolik, yang berbeda dengan fakta bahwa pompa beban cair yang terhubung secara kinematis dengan turbin yang diuji digunakan sebagai rem hidrolik, laju aliran fluida kerja yang keluar dari yang dicekik dan/atau diatur dengan mengubah karakteristiknya, dan pengoperasian pompa beban cair dilakukan dalam siklus tertutup dengan kemungkinan bekerja dengan pelepasan sebagian dan suplai fluida kerja ke dalam loop selama pengujian, turbin yang diuji diukur dari kinerja yang diukur dari pompa pemuatan fluida.

2. Dudukan untuk menerapkan metode menurut klaim 1, berisi turbin yang diuji dengan sistem pasokan fluida kerja, rem hidrolik dengan pipa pasokan dan pembuangan fluida kerja, dicirikan bahwa ia berisi wadah dengan sistem pengisian fluida kerja, hisap dan saluran pembuangan dari pompa pemuatan cairan dengan sistem sensor yang dipasang di dalamnya, dikalibrasi untuk pembacaan daya turbin yang diuji, sementara perangkat pelambatan dan / atau paket perangkat pelambatan dipasang di saluran pembuangan, dan beban cair pompa digunakan sebagai rem hidrolik, poros yang terhubung secara kinematik ke turbin yang diuji, dan fluida kerja ke dalam cairan pompa beban disuplai dalam siklus tertutup dengan kemungkinan reset parsial dan pasokan ke sirkuit selama pengujian .

3. Berdiri menurut klaim 2, dicirikan bahwa generator uap dengan sistem untuk memasok bahan bakar dan komponen media kerja, misalnya, hidrogen-oksigen atau metana-oksigen, digunakan sebagai sumber fluida kerja untuk turbin yang diuji.

4. Dudukan menurut klaim 2, dicirikan bahwa pengatur aliran fluida kerja dipasang di pipa pembuangan pompa pemuatan cairan.

5. Berdiri menurut klaim 2, dicirikan bahwa air yang diolah secara kimia digunakan sebagai fluida kerja di pompa pemuatan cairan.

6. Berdiri menurut klaim 2, dicirikan bahwa sistem untuk mengisi wadah dengan fluida kerja mencakup blok untuk persiapan kimianya.

Paten serupa:

Invensi ini dapat digunakan dalam proses penentuan kondisi teknis filter halus diesel (F). Metode ini terdiri dari pengukuran tekanan bahan bakar di dua titik sistem bahan bakar diesel, yang pertama dari tekanan PTH diukur di saluran masuk ke filter untuk pembersihan bahan bakar halus, PTD tekanan kedua diukur di saluran keluar filter.

Metode pemantauan kondisi teknis dan perawatan mesin turbin gas dengan afterburner. Metode tersebut meliputi pengukuran tekanan bahan bakar di manifold ruang bakar afterburner mesin, yang dilakukan secara berkala, membandingkan nilai tekanan bahan bakar yang diperoleh di manifold ruang bakar afterburner mesin dengan nilai maksimum yang diijinkan, yang sebelumnya ditetapkan untuk jenis ini mesin, dan ketika pembersihan terakhir nozel kolektor dan afterburner terlampaui, media secara paksa dipompa keluar dari rongga internalnya menggunakan perangkat pemompaan, seperti pompa vakum, dan tekanan yang dibuat oleh perangkat pemompaan diubah secara berkala.

Invensi ini berhubungan dengan radar dan dapat digunakan untuk mengukur diagram amplitudo hamburan balik dari mesin turbojet pesawat terbang. Dudukan untuk mengukur diagram amplitudo hamburan balik mesin turbojet pesawat berisi perangkat meja putar, penerima, transmisi, dan perekam stasiun radar, meteran posisi sudut platform, depan dan setidaknya satu rak belakang dengan objek studi diletakkan di atasnya.

Invensi ini berkaitan dengan bidang diagnostik, dan khususnya metode untuk menilai kondisi teknis unit putar, dan dapat digunakan dalam menilai kondisi rakitan bantalan, seperti unit roda-motor (KMB) rolling stock transportasi kereta api .

Penemuan ini dapat digunakan dalam sistem bahan bakar mesin pembakaran dalam kendaraan. Kendaraan berisi sistem bahan bakar (31) yang memiliki tangki bahan bakar (32) dan tangki (30), modul diagnostik yang memiliki lubang kontrol (56), sensor tekanan (54), katup kontrol (58), pompa (52) dan pengontrol .

Invensi ini berkaitan dengan pemeliharaan kendaraan bermotor, khususnya metode untuk menentukan keamanan lingkungan Pemeliharaan mobil, traktor, menggabungkan dan mesin self-propelled lainnya.

Penemuan ini dapat digunakan untuk mendiagnosis mesin pembakaran internal (ICE). Metode ini terdiri dari merekam kebisingan di silinder mesin pembakaran internal.

Invensi ini dapat digunakan untuk mendiagnosis peralatan bahan bakar bertekanan tinggi dari otomotif diesel dan mesin traktor dalam kondisi operasi. Metode untuk menentukan kondisi teknis peralatan bahan bakar mesin diesel terletak pada kenyataan bahwa, dengan mesin berjalan, ketergantungan perubahan tekanan bahan bakar di saluran bahan bakar tekanan tinggi diperoleh dan ketergantungan ini dibandingkan dengan yang referensi.

Invensi ini berkaitan dengan bidang bangunan mesin pesawat terbang, yaitu mesin turbin gas pesawat terbang. Dalam metode produksi serial mesin turbin gas, suku cadang diproduksi dan diselesaikan Unit perakitan, elemen dan komponen modul dan sistem mesin.

Invensi ini berhubungan dengan bangku uji untuk menentukan karakteristik dan batas operasi stabil kompresor sebagai bagian dari mesin turbin gas. Untuk menggeser titik operasi sesuai dengan karakteristik tahap kompresor ke batas operasi yang stabil, perlu untuk memasukkan fluida kerja (udara) ke saluran interblade baling-baling pemandu dari tahap kompresor yang dipelajari. Fluida kerja diumpankan langsung ke saluran interblade dari tahap yang dipelajari menggunakan nosel jet dengan potongan miring. Laju aliran fluida kerja dikendalikan oleh katup throttle. Juga, fluida kerja dapat dimasukkan ke dalam bilah berongga dari baling-baling pemandu dari tahap yang dipelajari dan keluar ke jalur aliran melalui sistem lubang khusus pada permukaan profil, menyebabkan pemisahan lapisan batas. Memungkinkan Anda menjelajahi karakteristik masing-masing tahap kompresor aksial sebagai bagian dari mesin turbin gas, untuk mempelajari mode operasi tahap kompresor aksial pada batas operasi yang stabil tanpa dampak negatif pada elemen mesin yang sedang dipelajari. 2 n. dan 1 z.p. terbang, 3 sakit.

Invensi ini dapat digunakan untuk mendiagnosis pengoperasian sistem pusaran udara dalam pipa saluran masuk mesin pembakaran internal (ICE). Metode ini terdiri dalam menentukan posisi poros bergerak (140) dari penggerak (PVP) menggunakan penghentian mekanis (18) untuk bekerja pada elemen (13) dari rantai kinematik untuk membatasi pergerakan PVP di arah pertama (A) pada posisi kontrol pertama (CP1) dan pengecekan menggunakan alat pendeteksi posisi (141) apakah PVT telah berhenti pada posisi kontrol pertama (CP1) atau telah melampauinya. Teknik tambahan dari metode ini diberikan. Perangkat untuk mengimplementasikan metode ini dijelaskan. Hasil teknisnya adalah meningkatkan akurasi dalam mendiagnosis kinerja. 2 n. dan 12 z.p. terbang.

Invensi ini dapat digunakan untuk mengontrol parameter sudut dari mekanisme distribusi gas (GDM) dari mesin pembakaran internal (ICE) selama running-in di stand ICE yang diperbaiki dan selama diagnostik masa pakai dalam operasi. Perangkat untuk mendiagnosis waktu mesin pembakaran internal berisi goniometer untuk mengukur sudut rotasi poros engkol (KV) dari saat katup masuk silinder penopang pertama (POC) mulai terbuka ke posisi poros yang sesuai dengan pusat mati atas (TDC) dari POC, disk dengan skala lulus yang terhubung ke KV mesin pembakaran internal, penunjuk panah tetap (SU), dipasang sehingga ujung SU berlawanan dengan skala skala dari piringan berputar. Perangkat berisi sensor posisi KV, sesuai dengan TDC POC, dan sensor posisi katup, stroboskop, dengan transformator tegangan tinggi dan celah percikan, dikendalikan melalui unit kontrol (CU) oleh sensor posisi KV. Setiap sensor posisi katup dihubungkan melalui unit kontrol ke unit catu daya (BP) dan, ketika mengubah posisinya, menghasilkan pulsa lampu sorot relatif terhadap unit kontrol stasioner. Perbedaan antara nilai tetap selama pengoperasian sensor katup dan selama pengoperasian sensor TDC sesuai dengan nilai numerik sudut rotasi KV dari saat katup mulai membuka hingga saat yang sesuai dengan kedatangan piston silinder pertama di TDC. Hasil teknisnya adalah untuk mengurangi kesalahan pengukuran. 1 sakit.

Invensi ini berkaitan dengan teknik mesin dan dapat digunakan dalam peralatan pengujian, yaitu singkatan dari mesin uji, unitnya, sudut dan bagiannya. Mekanisme pemuatan torsi (1) berisi rakitan roda gigi (2) dan rakitan aktuator (3). Rakitan roda gigi (2) mencakup bagian dalam (4) dan bagian luar (5) dan (6). Bagian dalam (4) berisi roda gigi (17) dan (18), yang, dirakit satu sama lain, memiliki lubang berulir untuk sekrup teknologi khusus (66) dan (67). Bagian luar (5) dan (6) berisi roda gigi (29) dan (31), di diafragma di mana (28), (30) dan (34) ada lubang yang memungkinkan Anda memasang baut teknologi khusus (70) dengan mur di dalamnya (71) untuk pengikatan gigi yang kaku (29) dan (31) terhadap rotasi relatif satu sama lain untuk melakukan penyeimbangan dinamis. Mencapai torsi hingga 20.000 Nm pada kecepatan input hingga 4.500 rpm dengan tingkat getaran rendah. 3 sakit.

Invensi ini berkaitan dengan bidang pembuatan mesin pesawat terbang, yaitu mesin pesawat turbojet. Penyetelan halus dikenakan mesin turbojet eksperimental, dibuat sirkuit ganda, dua poros. Penyetelan halus mesin turbojet dilakukan secara bertahap. Pada setiap tahap, satu hingga lima mesin turbojet diuji untuk memenuhi parameter yang ditentukan. Pada tahap akhir, mesin turbojet yang berpengalaman menjalani uji multi-siklus. Saat melakukan tahap pengujian, pergantian mode dilakukan, yang durasinya melebihi waktu penerbangan yang diprogram. Siklus penerbangan khas terbentuk, atas dasar yang program menentukan kerusakan bagian yang paling banyak dimuat. Berdasarkan ini, tentukan jumlah yang dibutuhkan siklus pemuatan selama pengujian. Bentuk lingkup pengujian penuh, termasuk perubahan cepat siklus dalam register penuh dari keluar cepat ke mode paksa maksimum atau penuh ke penghentian total mesin dan kemudian siklus representatif kerja panjang dengan beberapa pergantian mode di seluruh spektrum operasi dengan ayunan berbeda dari rentang perubahan mode, melebihi waktu penerbangan setidaknya 5 kali. Keluar cepat ke mode maksimum atau paksa untuk bagian dari siklus pengujian dilakukan pada tingkat akselerasi dan reset. Hasil teknis terdiri dari peningkatan keandalan hasil pengujian pada tahap pengembangan mesin turbojet eksperimental dan memperluas keterwakilan penilaian sumber daya dan keandalan mesin turbojet dalam berbagai kondisi regional dan musiman untuk operasi penerbangan selanjutnya. mesin. 5 z.p. terbang, 2 sakit.

Invensi ini berkaitan dengan bidang bangunan mesin pesawat terbang, yaitu mesin turbin gas pesawat terbang. Penyetelan halus dikenakan mesin turbin gas eksperimental, dibuat sirkuit ganda, dua poros. Penyetelan halus mesin turbin gas dilakukan secara bertahap. Pada setiap tahap, satu hingga lima mesin turbin gas diuji untuk memenuhi parameter yang ditentukan. Periksa dan, jika perlu, ganti dengan yang dimodifikasi salah satu modul yang rusak dalam pengujian atau tidak memenuhi parameter yang diperlukan - dari kompresor tekanan rendah ke nosel jet putar semua mode, termasuk nosel jet yang dapat disesuaikan dan perangkat putar yang dapat dilepas melekat pada ruang bakar afterburner, yang sumbu rotasinya diputar relatif terhadap sumbu horizontal dengan sudut tidak kurang dari 30°. Program pengujian dengan penyempurnaan selanjutnya meliputi pengujian mesin untuk menentukan pengaruh kondisi iklim terhadap perubahan karakteristik operasional mesin turbin gas eksperimental. Pengujian dilakukan dengan pengukuran parameter operasi mesin dalam berbagai mode dalam rentang mode penerbangan yang diprogram untuk serangkaian mesin tertentu, dan parameter yang dihasilkan dibawa ke kondisi atmosfer standar, dengan mempertimbangkan perubahan sifat kerja fluida dan karakteristik geometrik jalur aliran mesin ketika kondisi atmosfer berubah. Hasil teknis terdiri dari peningkatan karakteristik kinerja mesin turbin gas, yaitu daya dorong dan keandalan mesin selama operasi dalam berbagai siklus penerbangan dalam berbagai kondisi iklim, serta menyederhanakan teknologi dan mengurangi biaya tenaga kerja dan energi. intensitas proses pengujian mesin turbin gas pada tahap fine-tuning mesin turbin gas percobaan. 3 w.p. f-ly, 2 sakit., 4 tab.

Invensi ini berkaitan dengan bidang pembuatan mesin pesawat terbang, yaitu mesin pesawat turbojet. Mesin turbojet dibuat sirkuit ganda, poros kembar. Sumbu rotasi perangkat putar relatif terhadap sumbu horizontal diputar dengan sudut setidaknya 30° searah jarum jam untuk mesin kanan dan dengan sudut setidaknya 30° berlawanan arah jarum jam untuk mesin kiri. Mesin diuji di bawah program multi-siklus. Saat melakukan tahap pengujian, pergantian mode dilakukan, yang durasinya melebihi waktu penerbangan yang diprogram. Siklus penerbangan khas terbentuk, atas dasar yang program menentukan kerusakan bagian yang paling banyak dimuat. Berdasarkan ini, jumlah siklus pemuatan yang diperlukan selama pengujian ditentukan. Lingkup pengujian penuh dibentuk, termasuk perubahan cepat siklus dalam register penuh dari keluar cepat ke mode paksa maksimum atau penuh ke shutdown engine lengkap dan kemudian siklus representatif dari operasi jangka panjang dengan beberapa pergantian mode. seluruh spektrum operasi dengan ayunan yang berbeda dari rentang perubahan mode yang tidak melebihi waktu penerbangan kurang dari 5-6 kali. Keluar cepat ke mode maksimum atau paksa untuk bagian dari siklus pengujian dilakukan pada tingkat akselerasi dan reset. Hasil teknis terdiri dari peningkatan keandalan hasil pengujian dan perluasan keterwakilan penilaian sumber daya dan keandalan mesin turbojet dalam berbagai kondisi regional dan musiman untuk operasi penerbangan mesin selanjutnya. 8 w.p. f-ly, 1 sakit.

Invensi ini berkaitan dengan bidang bangunan mesin pesawat terbang, yaitu mesin turbin gas pesawat terbang. Penyetelan halus dikenakan mesin turbin gas eksperimental, dibuat sirkuit ganda, dua poros. Penyetelan halus mesin turbin gas dilakukan secara bertahap. Pada setiap tahap, satu hingga lima mesin turbin gas diuji untuk memenuhi parameter yang ditentukan. Program pengujian dengan penyempurnaan selanjutnya meliputi pengujian mesin untuk menentukan pengaruh kondisi iklim terhadap perubahan karakteristik operasional mesin turbin gas eksperimental. Pengujian dilakukan dengan pengukuran parameter operasi mesin dalam berbagai mode dalam rentang mode penerbangan yang diprogram untuk serangkaian mesin tertentu dan parameter yang dihasilkan dibawa ke kondisi atmosfer standar, dengan mempertimbangkan perubahan sifat fluida kerja. dan karakteristik geometrik jalur aliran mesin ketika kondisi atmosfer berubah. Hasil teknis terdiri dari peningkatan karakteristik kinerja mesin turbin gas, yaitu daya dorong, dengan sumber daya yang terbukti secara eksperimental, dan keandalan mesin selama operasi dalam berbagai siklus penerbangan dalam berbagai kondisi iklim, serta dalam menyederhanakan teknologi dan mengurangi tenaga kerja. biaya dan intensitas energi proses pengujian mesin turbin gas pada tahap fine-tuning GTD eksperimental. 3 w.p. f-ly, 2 sakit., 4 tab.

Invensi ini berkaitan dengan bidang bangunan mesin pesawat terbang, yaitu mesin turbin gas pesawat terbang. Dalam metode produksi serial mesin turbin gas, suku cadang diproduksi dan unit perakitan, elemen dan rakitan modul dan sistem mesin diselesaikan. Setidaknya delapan modul dirakit - dari kompresor tekanan rendah hingga nosel jet yang dapat disesuaikan semua mode. Setelah perakitan, mesin diuji sesuai dengan program multi-siklus. Saat melakukan tahap pengujian, pergantian mode dilakukan, yang durasinya melebihi waktu penerbangan yang diprogram. Siklus penerbangan khas terbentuk, atas dasar yang program menentukan kerusakan bagian yang paling banyak dimuat. Berdasarkan ini, jumlah siklus pemuatan yang diperlukan selama pengujian ditentukan. Lingkup pengujian penuh dibentuk, termasuk perubahan cepat siklus dalam register penuh dari keluar cepat ke mode paksa maksimum atau penuh ke shutdown engine lengkap dan kemudian siklus representatif dari operasi jangka panjang dengan beberapa pergantian mode. seluruh spektrum operasi dengan ayunan yang berbeda dari rentang perubahan mode yang tidak melebihi waktu penerbangan kurang dari 5 kali. Keluar cepat ke mode maksimum atau paksa untuk bagian dari siklus pengujian dilakukan pada tingkat akselerasi dan reset. Hasil teknis terdiri dari peningkatan keandalan hasil pengujian pada tahap produksi serial dan perluasan keterwakilan penilaian sumber daya dan keandalan mesin turbin gas dalam berbagai kondisi regional dan musiman untuk operasi penerbangan berikutnya dari mesin. 2 n. dan 11 z.p. terbang, 2 sakit.

Invensi ini berkaitan dengan bidang pembuatan mesin pesawat terbang, yaitu mesin pesawat turbojet. Penyetelan halus dikenakan mesin turbojet eksperimental, dibuat sirkuit ganda, dua poros. Penyetelan halus mesin turbojet dilakukan secara bertahap. Pada setiap tahap, satu hingga lima mesin turbojet diuji untuk memenuhi parameter yang ditentukan. Program pengujian dengan penyempurnaan berikutnya mencakup pengujian mesin untuk menentukan pengaruh kondisi iklim terhadap perubahan karakteristik operasional mesin turbojet eksperimental. Pengujian dilakukan dengan pengukuran parameter operasi mesin dalam berbagai mode dalam rentang mode penerbangan yang diprogram untuk serangkaian mesin tertentu dan parameter yang dihasilkan dibawa ke kondisi atmosfer standar, dengan mempertimbangkan perubahan sifat fluida kerja. dan karakteristik geometrik dari jalur aliran mesin ketika kondisi atmosfer berubah. Hasil teknis terdiri dari peningkatan karakteristik operasional mesin turbojet, yaitu daya dorong, dengan sumber daya yang terbukti secara eksperimental, dan keandalan mesin selama operasi dalam berbagai siklus penerbangan dalam berbagai kondisi iklim, serta dalam penyederhanaan teknologi. dan mengurangi biaya tenaga kerja dan konsumsi energi dari proses pengujian mesin turbojet pada tahap fine-tuning TRD eksperimental. 3 w.p. terbang, 2 sakit.

Invensi ini berhubungan dengan bidang teknik mesin dan dimaksudkan untuk menguji turbin. Pengujian turbin uap dan gas pembangkit listrik dan tenaga penggerak pada stand otonom adalah cara yang efektif untuk memajukan pengembangan solusi teknis baru, yang memungkinkan untuk mengurangi volume, biaya, dan waktu kerja keseluruhan pada pembuatan pembangkit listrik baru . Masalah teknis yang dipecahkan oleh penemuan ini adalah menghilangkan kebutuhan untuk melepas rem hidrolik yang digunakan selama pengujian fluida kerja; pengurangan frekuensi perawatan rutin dengan rem hidrolik; menciptakan kemungkinan mengubah karakteristik turbin yang diuji dalam rentang yang luas selama pengujian. Metode ini dilakukan dengan menggunakan dudukan yang berisi turbin yang sedang diuji dengan sistem suplai fluida kerja, rem hidrolik dengan pipa suplai dan pembuangan fluida kerja, di mana, menurut penemuan, wadah dengan sistem pengisian fluida kerja digunakan, saluran hisap dan pelepasan dari pompa pemuatan cairan dengan sistem sensor yang terpasang di dalamnya, dikalibrasi untuk pembacaan daya turbin yang diuji, sementara perangkat pelambatan atau paket perangkat pelambatan dipasang di saluran pembuangan, dan pompa beban cair dipasang digunakan sebagai rem hidrolik, poros yang terhubung secara kinematis ke turbin yang diuji, dan fluida kerja disuplai ke pompa beban cair dalam siklus tertutup dengan kemungkinan pelepasan sebagian dan suplai ke sirkuit selama pengujian. 2 n. dan 4 z.p. f-ly, 1 sakit.