Termičko ispitivanje parnih turbina
i turbinske opreme

Poslednjih godina, u oblasti uštede energije, povećana je pažnja na standarde potrošnje goriva za preduzeća koja proizvode toplotnu i električnu energiju, tako da za proizvodna preduzeća postaju važni stvarni pokazatelji efikasnosti toplotne i energetske opreme.

Istovremeno, poznato je da se stvarni pokazatelji efikasnosti u radnim uslovima razlikuju od izračunatih (fabričkih), stoga je, kako bi se objektivno standardizirala potrošnja goriva za proizvodnju toplinske i električne energije, preporučljivo testirati opremu.

Na osnovu materijala za ispitivanje opreme razvijaju se normativne energetske karakteristike i raspored (red, algoritam) za izračunavanje normi specifične potrošnje goriva u skladu sa RD 34.09.155-93 "Smjernice za sastavljanje i održavanje energetskih karakteristika toplotne energije oprema postrojenja" i RD 153-34.0-09.154 -99 "Pravilnik o regulisanju potrošnje goriva u elektranama."

Od posebnog značaja je ispitivanje toplotno-energetske opreme za objekte pogonske opreme koja je puštena u rad prije 70-ih godina i na kojoj je izvršena modernizacija i rekonstrukcija kotlova, turbina, pomoćne opreme. Bez testiranja, regulacija potrošnje goriva prema proračunskim podacima će dovesti do značajnih grešaka koje nisu u korist proizvodnih preduzeća. Stoga su troškovi termičkog ispitivanja zanemarljivi u odnosu na koristi.

	Ciljevi termičkog ispitivanja parnih turbina i turbinske opreme: utvrđivanje stvarne ekonomije; dobijanje termičkih karakteristika; poređenje sa garancijama proizvođača; pribavljanje podataka za regulaciju, kontrolu, analizu i optimizaciju rada turbinske opreme; pribavljanje materijala za razvoj energetskih karakteristika; razvoj mjera za poboljšanje efikasnosti
	Ciljevi ekspresnog testiranja parnih turbina: utvrđivanje izvodljivosti i obima popravke; procjena kvaliteta i djelotvornosti popravke ili modernizacije; procjena trenutne promjene efikasnosti turbine tokom rada.

Savremene tehnologije i nivo inženjerskog znanja omogućavaju ekonomičnu nadogradnju jedinica, poboljšanje njihovih performansi i produženje radnog veka.

Glavni ciljevi modernizacije su:

smanjenje potrošnje energije kompresorske jedinice;

povećanje performansi kompresora;

povećanje snage i efikasnosti procesne turbine;

smanjenje potrošnje prirodnog gasa;

povećanje operativne stabilnosti opreme;

smanjenje broja delova povećanjem pritiska kompresora i pogonskih turbina na manjem broju stupnjeva uz održavanje pa čak i povećanje efikasnosti elektrane.

Poboljšanje zadatih energetskih i ekonomskih pokazatelja turbinskog agregata vrši se primenom modernizovanih metoda projektovanja (rešavanje direktnih i inverznih problema). Oni su povezani:

uz uključivanje ispravnijih modela turbulentnog viskoziteta u proračunsku shemu,

uzimajući u obzir profil i završnu blokadu od strane graničnog sloja,

eliminacija fenomena odvajanja s povećanjem difuznosti međulopatičnih kanala i promjenom stupnja reaktivnosti (izražena nestacionarnost protoka prije pojave prenapona),

mogućnost identifikacije objekta pomoću matematički modeli sa optimizacijom genetskih parametara.

Krajnji cilj modernizacije je uvijek povećanje proizvodnje finalnog proizvoda i minimiziranje troškova.

Integrisani pristup modernizaciji turbinske opreme

Prilikom modernizacije Astronit obično koristi integrirani pristup, u kojem se rekonstruiraju (moderniziraju) sljedeće komponente procesne turbinske jedinice:

kompresor;

• centrifugalni kompresor-superpunjač;

  međuhladnjaci;

  multiplikator;

  Sistem podmazivanja;

  sistem za čišćenje zraka;

  sistem automatske kontrole i zaštite.

Modernizacija kompresorske opreme

Glavna područja modernizacije koje prakticiraju Astronit stručnjaci:

zamjena protočnih dijelova novim (tzv. zamjenjivi protočni dijelovi, uključujući impelere i krilne difuzore), sa poboljšanim karakteristikama, ali u dimenzijama postojećih kućišta;

smanjenje broja faza zbog poboljšanja putanje toka na osnovu trodimenzionalne analize u savremenim softverskim proizvodima;

nanošenje lakih premaza i smanjenje radijalnih zazora;

zamjena zaptivki efikasnijim;

zamjena uljnih ležajeva kompresora sa "suhim" ležajevima pomoću magnetne suspenzije. Ovo eliminiše upotrebu ulja i poboljšava uslove rada kompresora.

Implementacija savremenih sistema upravljanja i zaštite

Radi poboljšanja operativne pouzdanosti i efikasnosti uvode se savremena instrumentacija, digitalni sistemi automatskog upravljanja i zaštite (kako pojedinačnih delova tako i čitavog tehnološkog kompleksa u celini), dijagnostičkih sistema i komunikacionih sistema.

PARNE TURBINE

Mlaznice i lopatice.

Toplotni ciklusi.

Rankineov ciklus.

Ciklus ponovnog zagrijavanja.

Ciklus sa srednjim izvlačenjem i korištenjem topline ispušne pare.

Turbinske konstrukcije.

Aplikacija.

OSTALE TURBINE

Hidraulične turbine.

gasne turbine.

Pomičite se gore. Pomaknite se prema dolje

Takođe na temu

ELEKTRANE AVIONA

ELEKTRIČNA ENERGIJA

BRODSKA ELEKTRANA I POGONI

HIDROPENERGIJA

TURBINA

TURBINA, glavni pokretač sa rotacionim kretanjem radnog tela za pretvaranje kinetičke energije strujanja tečnog ili gasovitog radnog fluida u mehaničku energiju na vratilu. Turbina se sastoji od rotora sa lopaticama (propeler sa lopaticama) i kućišta sa mlaznicama. Razvodne cijevi dovode i preusmjeravaju protok radnog fluida. Turbine, ovisno o korištenom radnom fluidu, su hidraulične, parne i plinske. U zavisnosti od prosječnog smjera strujanja kroz turbinu, dijele se na aksijalne, u kojima je strujanje paralelno s osi turbine, i radijalne, u kojima je tok usmjeren od periferije prema centru.

PARNE TURBINE

Glavni elementi parne turbine su kućište, mlaznice i lopatice rotora. Para iz vanjskog izvora se dovodi do turbine kroz cjevovode. U mlaznicama se potencijalna energija pare pretvara u kinetičku energiju mlaza. Para koja izlazi iz mlaznica usmjerava se na zakrivljene (posebno profilirane) radne lopatice smještene duž periferije rotora. Pod djelovanjem mlaza pare pojavljuje se tangencijalna (obodna) sila koja uzrokuje rotaciju rotora.

Mlaznice i lopatice.

Para pod pritiskom ulazi u jednu ili više stacionarnih mlaznica, u kojima se širi i odakle izlazi velikom brzinom. Protok izlazi iz mlaznica pod uglom u odnosu na ravninu rotacije lopatica rotora. U nekim izvedbama, mlaznice su formirane nizom fiksnih lopatica (aparat za mlaznice). Lopatice radnog kola su zakrivljene u smjeru strujanja i raspoređene radijalno. U aktivnoj turbini (slika 1, a) protočni kanal radnog kola ima konstantan poprečni presjek, tj. brzina relativnog kretanja u rotoru se ne mijenja u apsolutnoj vrijednosti. Pritisak pare ispred radnog kola i iza njega je isti. U mlaznoj turbini (sl. 1, b) protočni kanali radnog kola imaju promjenjiv poprečni presjek. Protočni kanali mlazne turbine su projektovani tako da se protok u njima povećava, a pritisak shodno tome smanjuje.

R1; c - lopatica radnog kola. V1 je brzina pare na izlazu iz mlaznice; V2 je brzina pare iza radnog kola u fiksnom koordinatnom sistemu; U1 – periferna brzina oštrice; R1 je brzina pare na ulazu rotora u relativnom kretanju; R2 je brzina pare na izlazu iz radnog kola u relativnom kretanju. 1 - zavoj; 2 - lopatica; 3 – rotor." title="(!LANG: Sl. 1. LOpatice TURBINE. a – aktivni impeler, R1 = R2; b – mlazni impeler, R2 > R1; c – lopatica radnog kola. V1 – brzina pare na izlazu mlaznice ; V2 je brzina pare iza radnog kola u fiksnom koordinatnom sistemu; U1 je obodna brzina lopatice; R1 je brzina pare na ulazu rotora u relativnom kretanju; R2 je brzina pare na izlazu impelera u relativnom kretanju. 1 - zavoj; 2 - oštrica; 3 - rotor.">Рис. 1. РАБОЧИЕ ЛОПАТКИ ТУРБИНЫ. а – активное рабочее колесо, R1 = R2; б – реактивное рабочее колесо, R2 > R1; в – облопачивание рабочего колеса. V1 – скорость пара на выходе из сопла; V2 – скорость пара за рабочим колесом в неподвижной системе координат; U1 – окружная скорость лопатки; R1 – скорость пара на входе в рабочее колесо в относительном движении; R2 – скорость пара на выходе из рабочего колеса в относительном движении. 1 – бандаж; 2 – лопатка; 3 – ротор.!}

Turbine su obično dizajnirane da budu na istoj osovini kao i uređaj koji troši njihovu energiju. Brzina rotacije radnog kola ograničena je vlačnom čvrstoćom materijala od kojih su napravljeni disk i lopatice. Za što potpuniju i efikasniju konverziju energije pare, turbine su napravljene višestepenim.

Toplotni ciklusi.

Rankineov ciklus.

U turbini koja radi po Rankineovom ciklusu (slika 2, a), para dolazi iz vanjskog izvora pare; nema dodatnog zagrijavanja pare između stupnjeva turbine, postoje samo prirodni gubici topline.

Ciklus ponovnog zagrijavanja.

U ovom ciklusu (slika 2, b) para se nakon prvih stupnjeva šalje u izmjenjivač topline radi dodatnog zagrijavanja (pregrijavanja). Zatim se ponovo vraća u turbinu, gdje se u narednim fazama odvija njeno konačno širenje. Povećanje temperature radnog fluida omogućava vam da povećate efikasnost turbine.

Rice. 2. TURBINE SA RAZLIČITIM TOPLOTNIM CIKLUSIMA. a – jednostavan Rankinov ciklus; b – ciklus sa međuzagrevanjem parom; c - ciklus sa intermedijarnom ekstrakcijom pare i povratom topline.

Ciklus sa srednjim izvlačenjem i korištenjem topline ispušne pare.

Para na izlazu iz turbine još uvijek ima značajnu toplinsku energiju, koja se obično raspršuje u kondenzatoru. Dio energije može se uzeti iz kondenzacije izduvne pare. Deo pare se može uzeti iz međustepena turbine (Sl. 2, in) i koristi se za predgrijavanje, na primjer, napojne vode ili za bilo koje tehnološke procese.

Turbinske konstrukcije.

Radni medij se širi u turbini, tako da posljednji stupnjevi (nizak pritisak) moraju imati veći prečnik da bi mogli proći povećani zapreminski protok. Povećanje promjera ograničeno je dopuštenim maksimalnim naprezanjima zbog centrifugalnih opterećenja na povišenim temperaturama. U turbinama s podijeljenim protokom (slika 3), para prolazi kroz različite turbine ili različite stupnjeve turbine.

Rice. 3. TURBINE SA GRANANJEM PROTOKA. a - dvostruka paralelna turbina; b – dvostruka turbina paralelnog djelovanja sa suprotno usmjerenim tokovima; c – turbina sa grananjem protoka nakon nekoliko stupnjeva visokog pritiska; d - složena turbina.

Aplikacija.

Da bi se osigurala visoka efikasnost, turbina se mora okretati sa velika brzina, međutim, broj obrtaja je ograničen čvrstoćom materijala turbine i opreme koja se nalazi na istoj osovini sa njom. Električni generatori u termoelektranama imaju 1800 ili 3600 o/min i obično se ugrađuju na istom vratilu kao i turbina. Centrifugalni kompresori i pumpe, ventilatori i centrifuge mogu se ugraditi na istu osovinu sa turbinom.

Oprema male brzine je povezana s turbinom velike brzine preko reduktora, kao što je kod brodskih motora gdje se propeler mora okretati na 60 do 400 o/min.

OSTALE TURBINE

Hidraulične turbine.

U modernim hidrauličnim turbinama, impeler se rotira u posebnom kućištu sa spiralom (radijalna turbina) ili ima vodeću lopaticu na ulazu kako bi se osigurao željeni smjer strujanja. Odgovarajuća oprema se obično postavlja na osovinu hidroturbine (elektrogenerator u hidroelektrani).

gasne turbine.

Plinska turbina koristi energiju plinovitih produkata izgaranja iz vanjskog izvora. Plinske turbine su po dizajnu i principu rada slične parnim turbinama i imaju široku primjenu u inženjerstvu. vidi takođe ELEKTRANE AVIONA; ELEKTRIČNA ENERGIJA; BRODSKA ELEKTRANA I POGONI; HIDROPENERGIJA.

Književnost

Uvarov V.V. Plinske turbine i plinskoturbinska postrojenja. M., 1970
Verete A.G., Delving A.K. Morske parne elektrane i plinske turbine. M., 1982 oprema: osnovna (kotlovnice i pare turbine) i pomoćni. Za moćne turbine(I radi se o...

termalni suđenje gasnoturbinsko postrojenje

Laboratorijski rad>> Fizika

UPI "Odjel" Turbine i motori "Laboratorijski rad br.1" termalni suđenje gasnoturbinsko postrojenje" Opcija ... u sklopu kompleksa oprema test postolje je uključeno ... lanser je primijenjen pare turbina izgrađen na bazi...

Izbor metode zavarivanja dijafragme pare turbine (2)

Predmet >> Industrija, proizvodnja

Topljenje korišćenjem termalni energija (luk, ... detalji pare turbine. lopatice pare turbine podijeljeno... – proizvodnost, – dostupnost potrebnog oprema, – dostupnost kvalifikovanog osoblja, – ... sa relevantnim suđenja. Poslije toga...

Thermal shema agregata

Diplomski rad >> Fizika

... test; ... oprema termalni elektrane. – M.: Energoatomizdat, 1995. Ryzhkin V.Ya. Thermal... elektrane. – M.: Energoatomizdat, 1987. Shklover G.G., Milman O.O. Istraživanje i proračun kondenzacijskih uređaja pare turbine ...

Glavni ciljevi ispitivanja su procijeniti stvarno stanje turbinskog postrojenja i njegovih komponenti; poređenje sa garancijama proizvođača i dobijanje podataka potrebnih za planiranje i standardizaciju njegovog rada; optimizacija režima rada i sprovođenje periodičnog praćenja efikasnosti svog rada uz izdavanje preporuka za unapređenje efikasnosti.

U zavisnosti od ciljeva rada, određuje se ukupan obim ispitivanja i merenja, kao i vrste instrumenata koji se koriste. Tako, na primjer, ispitivanja prema I kategoriji složenosti (takva ispitivanja se nazivaju i "balansna" ili kompletna ispitivanja) uzoraka glave turbina, turbina nakon rekonstrukcije (modernizacije), kao i turbina koje nemaju tipične energetske karakteristike , zahtijevaju veliku količinu mjerenja povećane klase tačnosti uz obavezno balansiranje glavne potrošnje pare i vode.

Na osnovu rezultata nekoliko ispitivanja turbina istog tipa prema I kategoriji složenosti, razvijene su tipične energetske karakteristike, čiji se podaci uzimaju kao osnova za određivanje normativnih pokazatelja opreme.

Kod svih ostalih vrsta ispitivanja (prema II kategoriji složenosti) po pravilu se rešavaju pojedini problemi, koji se odnose na npr. utvrđivanje efikasnosti remonta turbinskog postrojenja ili dogradnje pojedinih njegovih komponenti, periodično praćenje stanja. tokom remontnog perioda, eksperimentalno utvrđivanje nekih korekcijskih zavisnosti za odstupanje parametara od nominalnih i sl. Ovakva ispitivanja zahtevaju znatno manji obim merenja i omogućavaju široku upotrebu standardnih instrumenata uz njihovu obaveznu verifikaciju pre i posle ispitivanja; u ovom slučaju, termička shema turbinskog postrojenja treba biti što bliža projektnoj. Obrada rezultata ispitivanja za II kategoriju složenosti vrši se po metodi "stalne potrošnje žive pare" (vidi odjeljak E.6.2) uz korištenje korekcijskih krivulja prema tipičnim energetskim karakteristikama ili proizvođačima.

Uz navedene testove, mogu se težiti i užim ciljevima, na primjer, utvrđivanje komparativne efikasnosti režima sa "cut-off LPC" za turbine T-250/300-240, pronalaženje korekcija snage za promjene pritiska izduvne pare u kondenzator kada radi prema krivulji toplote, određivanje gubitaka u generatoru, maksimalni protok pare na ulazu i putanji protoka itd.

U ovim Smjernicama, glavna pažnja je posvećena pitanjima koja se odnose samo na ispitivanje turbina I kategorije složenosti, koje predstavljaju najveću poteškoću u svim fazama. Metodologija izvođenja testova u II kategoriji složenosti neće predstavljati velike poteškoće nakon savladavanja metodologije za izvođenje testova u I kategoriji složenosti, budući da testovi u II kategoriji složenosti, po pravilu, zahtijevaju znatno manju količinu mjerenja. , obuhvataju jedinice i elemente turbinskog postrojenja, kontrolisane I kategorijom složenosti, sastoje se od malog broja eksperimenata koji ne zahtevaju poštovanje strogih i brojnih zahteva za termičku šemu i uslove za njihovu realizaciju.

B. TEST PROGRAM

B.one. Opće odredbe

Nakon jasnog pojašnjenja ciljeva i zadataka ispitivanja, da bi se izradio njihov tehnički program, potrebno je pažljivo upoznati se sa turbinskim postrojenjem i imati potpune informacije o:

Stanje i njegovu usklađenost sa projektnim podacima;

Njegove mogućnosti u pogledu obezbjeđivanja protoka žive pare i pare kontrolisanih ekstrakcija, kao i električnog opterećenja u potrebnom opsegu njihove promjene;

Njegova sposobnost da tokom eksperimenata održava parametre pare i vode blizu nominalnih i konstantnost otvaranja organa za distribuciju pare;

Mogućnosti za njegov rad prema projektiranoj termalnoj šemi, prisutnost ograničenja i međuuvoda i izlaza strane pare i vode i mogućnost njihovog isključivanja ili, u krajnjem slučaju, obračuna;

Mogućnosti mjernog kruga da osiguraju pouzdana mjerenja parametara i troškova u cijelom rasponu njihove promjene.

Izvori za dobijanje ovih informacija mogu biti tehničke specifikacije (TS) za nabavku opreme, uputstva za njen rad, revizorski izveštaji, spiskovi kvarova, analiza očitavanja redovnih uređaja za snimanje, razgovori sa osobljem itd.

Program ispitivanja treba izraditi na način da se, na osnovu rezultata eksperimenata, utvrde zavisnosti oba opštih pokazatelja efikasnosti turbinskog postrojenja (protoci žive pare i toplote od električnog opterećenja i brzine protoka pare od kontrolisane ekstrakcije) i privatni indikatori koji karakterišu efikasnost mogu se izračunati i iscrtati u traženom opsegu.pojedinačni odeljci (cilindri) turbine i pomoćna oprema(npr. unutrašnja efikasnost, pritisci u stepenu, temperaturne razlike grijača, itd.).

Opći pokazatelji efikasnosti dobijeni testom omogućavaju procjenu nivoa turbinskog postrojenja u poređenju sa garancijama i podacima o turbinama istog tipa, a ujedno su i izvorni materijal za planiranje i standardizaciju njegovog rada. Konkretni pokazatelji učinka, analizirajući ih i upoređujući ih sa projektnim i regulatornim podacima, pomažu da se identifikuju jedinice i elementi koji rade sa smanjenom efikasnošću, te da se na vrijeme navedu mjere za otklanjanje nedostataka.

U 2. Struktura testnog programa

Program tehničkog testiranja sastoji se od sljedećih dijelova:

Ciljevi testa;

Lista modova. U ovom odeljku, za svaku seriju režima, prikazani su protok žive pare i pare do kontrolisanih ekstrakcija, pritisci u kontrolisanim ekstrakcijama i električno opterećenje, kao i kratak opis termička shema, broj eksperimenata i njihovo trajanje;

- opšti uslovi ispitivanja. Ovaj odjeljak specificira osnovne zahtjeve za termičku shemu, daje granice za odstupanje parametara pare, način osiguranja konstantnosti režima itd.

Program ispitivanja se dogovara sa rukovodiocima radionica: kotlovsko-turbinske, podešavanja i ispitivanja, elektrotehnike, PTO i odobrava ga glavni inženjer elektrane. U nekim slučajevima, na primjer, prilikom testiranja prototipa turbina, program je također dogovoren sa proizvođačem i odobren od strane glavnog inženjera elektroenergetskog sistema.

U 3. Izrada testnih programa za turbine raznih tipova

B.3.1. Kondenzacijske i protutlačne turbine

Glavne karakteristike turbina ovog tipa su zavisnosti protoka žive pare i toplote (ukupne i specifične) od električnog opterećenja, pa je glavni deo programa ispitivanja posvećen eksperimentima za dobijanje upravo ovih zavisnosti. Eksperimenti se izvode sa projektnom termičkom šemom i nazivnim parametrima pare u opsegu električnih opterećenja od 30-40% nominalnog do maksimalnog.

Da bi se mogle izgraditi karakteristike turbina s protutlakom u cijelom rasponu promjene potonjeg, izvode se ili tri serije eksperimenata (na maksimalnom, nominalnom i minimalnom protutlaku), ili samo jedna serija (pri nominalnom protutlaku) i eksperimenti. za određivanje korekcije snage za promjenu protupritiska.

Izbor međuopterećenja vrši se na način da pokrije sve karakteristične tačke zavisnosti, koje odgovaraju, posebno:

Vremena otvaranja kontrolnih ventila;

Prebacivanje izvora napajanja odzračivača;

Prelazak sa napojne električne pumpe na turbopumpu;

Spajanje drugog tijela kotla (za dvoblok turbine).

Broj eksperimenata na svakom od opterećenja je: 2-3 na maksimalnim, nazivnim i karakterističnim tačkama i 1-2 na srednjim.

Trajanje svakog od eksperimenata, isključujući podešavanje režima, je najmanje 1 sat.

Prije glavnog dijela ispitivanja planirano je izvođenje takozvanih kalibracijskih eksperimenata, čija je svrha da se uporede brzine protoka žive pare dobijene nezavisnim metodama, što će omogućiti procjenu "gustine" instalacija, odnosno izostanak primjetnih neobračunatih zaliha pare i vode ili njihovo uklanjanje iz ciklusa. Na osnovu analize konvergencije upoređenih troškova, osim toga, dolazi se do zaključka o većoj pouzdanosti određivanja bilo kojeg od njih; u ovom slučaju, prilikom obrade rezultata, uvodi se faktor korekcije u brzinu protoka koju dobije drugi metoda. Izvođenje ovih eksperimenata može biti posebno potrebno u slučaju kada je jedan od mjernih uređaja za sužavanje instaliran ili izveden uz odstupanje od pravila.

Takođe treba uzeti u obzir da se rezultati kalibracionih eksperimenata mogu koristiti za preciznije izračunavanje interne efikasnosti LPC-a, budući da je u ovom slučaju broj veličina uključenih u jednačinu energetskog bilansa instalacije minimiziran.

Za izvođenje kalibracijskih eksperimenata sastavlja se takva termička shema u kojoj se brzina protoka žive pare gotovo u potpunosti može mjeriti u obliku kondenzata (ili ispušne pare za protutlačne turbine), što se postiže isključivanjem regenerativnih ekstrakcija na HPH (ili prevođenje njihovog kondenzata u kaskadni odvod do kondenzatora), deaerator, ako je moguće, na LPH (ako postoji uređaj za mjerenje protoka kondenzata nakon kondenzatnih pumpi) i sva povlačenja za opšte potrebe postrojenja. U tom slučaju, sve dovode pare i vode i njihovo uklanjanje iz ciklusa turbinskog postrojenja moraju biti pouzdano isključeni i moraju se osigurati jednaki nivoi u kondenzatoru na početku i na kraju svakog eksperimenta.

Broj kalibracijskih eksperimenata u rasponu promjena protoka žive pare od minimalnog do maksimalnog je najmanje 7-8, a trajanje svakog je najmanje 30 minuta, pod uslovom da padne pritisak na mjeračima protoka i parametri okoline ispred njih se snimaju svake minute.

U nedostatku pouzdane ovisnosti promjene snage o tlaku ispušne pare, postaje potrebno provesti takozvane vakuumske eksperimente, tokom kojih termička shema praktično odgovara onoj prikupljenoj za eksperimente kalibracije. Ukupno se provode dvije serije eksperimenata s promjenom tlaka ispušne pare od minimalnog do maksimalnog: jedan - pri protoku pare u LPR blizu maksimuma, a drugi - oko 40% od maksimuma . Svaka serija se sastoji od 10-12 eksperimenata sa prosječnim trajanjem od 15-20 minuta. Prilikom planiranja i izvođenja vakuumskih eksperimenata treba posebno spomenuti potrebu da se osiguraju minimalne moguće fluktuacije početnih i konačnih parametara pare kako bi se eliminisale ili minimizirale korekcije snage turbine kako bi se one uzele u obzir i, stoga, dobiti najreprezentativniju i najpouzdaniju zavisnost. Program takođe treba da predvidi metodu za veštačko menjanje pritiska izduvne pare iz iskustva u iskustvo (na primer, ulaz vazduha u kondenzator, smanjenje pritiska radne pare ispred ejektora, promena brzine protoka rashladne vode , itd.).

Uz navedeno, mogu se planirati i neki posebni eksperimenti (npr. za određivanje maksimalne snage i kapaciteta turbine, uz klizni pritisak žive pare, za ispitivanje efikasnosti implementacije različitih mjera za utvrđivanje efikasnosti turbine). LPC, itd.).

B.3.2. Turbine sa kontrolisanom ekstrakcijom pare za grejanje

Turbine ovog tipa (T) se izrađuju ili sa jednim stepenom T-izvlačenja koji se uzima iz komore ispred regulacionog tela (to su, po pravilu, turbine stare proizvodnje i male snage, npr. T-6- 35, T-12-35, T-25-99 itd., u kojima se vrši jednostepeno zagrevanje vode iz mreže), ili sa dva stepena T-selekcije, od kojih se jedan dovodi iz komore ispred regulatornog tijela (NTO), a drugi - iz komore smještene, po pravilu, na dva stupnja više od prvog (WTO) su, na primjer, turbine T-50-130, T, T-250/300 -240 i drugi, koji se trenutno proizvode i rade po ekonomičnijoj shemi sa višestepenim grijanjem vode iz mreže.

U turbinama sa višestepenim, i nakon odgovarajuće rekonstrukcije, iu turbinama sa jednostepenim zagrevanjem vode iz mreže, radi iskorištavanja toplote izduvne pare u režimu toplotnog rasporeda, ugrađen je snop (IB ) je posebno dodijeljen u kondenzator, u kojem se mrežna voda predgrijava prije nego što se isporuči u IWW. Tako, u zavisnosti od broja faza zagrevanja vode mreže, postoje režimi sa jednostepenim grejanjem (LHTO je uključen), dvostepenim (LHTO i WTO su uključeni) i trostepenim (HP, LHT i WTO su uključeni ).

Glavna karakteristika zavisnosti turbina ovog tipa je dijagram režima, koji odražava odnos između brzina protoka žive pare i pare u T-ekstrakciji i električne energije. Budući da je neophodan za potrebe planiranja, režimski dijagram je ujedno i izvorni materijal za proračun i normalizaciju ekonomski pokazatelji turbinske instalacije.

Dijagrami režima za rad turbine sa jedno-, dvo- i trostepenim šemama za grejnu mrežu vode uzeti su kao dvopoljni. Njihovo gornje polje prikazuje zavisnosti snage turbine od protoka žive pare pri radu po toplotnom rasporedu, odnosno sa minimalnim protokom pare u LPR i različitim pritiscima u RTO.

Donje polje dijagrama režima sadrži zavisnosti maksimalnog toplotnog opterećenja od snage turbine, koje odgovaraju gore navedenim linijama gornjeg polja. Dodatno, na donjem polju su ucrtane linije koje karakterišu zavisnost promene električne snage od toplotnog opterećenja kada turbina radi po električnom rasporedu, odnosno kada para prolazi u cilindru niskog pritiska, veći od minimalnog (samo za jednostepeno i dvostepeno grejanje vode iz mreže).

Ljetni režimi rada turbina u odsustvu toplinskog opterećenja karakteriziraju ovisnosti istog tipa kao i za kondenzacijske turbine.

Prilikom ispitivanja turbina ovog tipa, kao i kod kondenzacijskih turbina, može biti potrebno i eksperimentalno odrediti neke korekcijske krivulje za snagu turbine za odstupanja pojedinih parametara od nominalnih (na primjer, pritisak izduvne pare ili RTO pare) .

Dakle, program ispitivanja za turbine ovog tipa sastoji se od tri sekcije:

Eksperimenti na kondenzacionom režimu;

Eksperimenti za konstruisanje dijagrama režima;

Eksperimenti za dobijanje korekcijskih krivulja.

Svaki odjeljak se razmatra zasebno u nastavku.

B.3.2.1. Režim kondenzacije sa isključenim regulatorom pritiska u RTO

Ovaj dio se sastoji od tri dijela slična onima navedenim u programu ispitivanja kondenzacijske turbine (kalibracijski eksperimenti, eksperimenti sa projektiranom termičkom shemom i eksperimenti za određivanje korekcije snage za promjenu tlaka izduvne pare u kondenzatoru) i ne ne zahtevaju posebna objašnjenja.

Međutim, s obzirom na to da je, po pravilu, maksimalni protok žive pare u kalibracionim eksperimentima za turbine ovog tipa određen maksimalnim prolazom u LPR, obezbeđivanje pada pritiska u uređajima za sužavanje na vodova žive pare u opsegu iznad ovog protoka do maksimuma izvodi se ili prigušivanjem žive pare, bilo uključivanjem HPH sa smjerom njihovog zagrijavanja kondenzata pare prema kondenzatoru, ili uključivanjem kontroliranog odabira i njegovog postepeno povećanje.

B.3.2.2. Eksperimenti za konstruisanje dijagrama režima

Iz strukture gore opisanog dijagrama proizilazi da je za njegovu konstrukciju potrebno provesti sljedeći niz eksperimenata:

Termički graf sa različitim pritiscima u RTO (da bi se dobile glavne zavisnosti gornjeg i donjeg polja dijagrama. Za svaki od režima sa jedno-, dvo- i trostepenim grejanjem vode u mreži planirane su 3-4 serije (6-7 eksperimenata u svakom) sa različitim konstantnim pritiscima u RHE jednakim ili blizu maksimuma, minimuma i prosjeka, respektivno. Opseg promjene brzine protoka žive pare određen je uglavnom ograničenjima kotla, zahtjeve uputstava i mogućnost pouzdanog mjerenja troškova;

Električni graf sa konstantnim pritiskom u RTO (za dobijanje zavisnosti promene snage od promene opterećenja grejanja). Za svaki od režima sa jednostepenim i dvostepenim grejanjem mrežne vode pri konstantnom protoku sveže pare predviđene su 3-4 serije (po 5-6 eksperimenata) sa konstantnim pritiskom u RTO i promenljivim grejanjem. opterećenje od maksimuma do nule; Preporučuje se da isključite HPT za najbolju preciznost.

B.3.2.3. Eksperimenti za konstruisanje korekcijskih krivulja za snagu za odstupanje pojedinih parametara od njihovih nominalnih vrijednosti

Potrebno je provesti sljedeće serije eksperimenata:

Krivulja grijanja sa konstantnim protokom žive pare i promjenjivim pritiskom u RHE (za određivanje korekcije snage turbine za promjenu tlaka u RHE). Za režime sa jedno- i dvostepenim (ili trostepenim) zagrevanjem vode iz mreže, izvode se dve serije od 7-8 eksperimenata pri konstantnom protoku sveže pare u svakom i promjeni pritiska u RTO-u od minimalnog do maksimuma. Promjena tlaka u RTO-u se postiže promjenom protoka vode mreže kroz PSV uz konstantno otvaranje ventila za živu paru i minimalno otvaranje LPR rotacione membrane.

Visokotlačni grijači su onemogućeni kako bi se poboljšala tačnost rezultata;

Eksperimenti za izračunavanje korekcije snage za promjenu tlaka ispušne pare u kondenzatoru. Izvedene su dvije serije eksperimenata pri protoku pare u kondenzatoru reda veličine 100 i 40% od maksimalnog. Svaka serija se sastoji od 9-11 eksperimenata u trajanju od oko 15 minuta u cijelom rasponu promjene tlaka izduvne pare, izvedenih ulazom zraka u kondenzator, promjenom protoka rashladne vode, tlaka pare pomoću mlaznica glavnog ejektora, ili protok parno-vazdušne mešavine usisane iz kondenzatora.

B.3.3. Turbine sa kontrolisanom ekstrakcijom pare za proizvodnju

Turbine ovog tipa imaju vrlo ograničenu distribuciju i proizvode se ili sa kondenzacijom (P) ili sa protivpritiskom (PR). U oba slučaja, dijagram njihovih načina rada je jednopoljski i sadrži ovisnosti električne snage o protoku žive pare i pare za ekstrakciju P.

Po analogiji sa sektom. B.3.2 Program testiranja takođe sadrži tri sekcije.

B.3.3.1. Način rada bez P-selekcije

Potrebno je provesti sljedeće eksperimente:

- "tariranje". Izvodi se pod uslovima navedenim u odl. B.3.1 i B.3.2.1;

U normalnim termičkim uslovima. Izvode se sa isključenim regulatorom pritiska u P-izvlačenju pri konstantnom pritisku izduvne pare (za turbine tipa PR).

B.3.3.2. Eksperimenti za konstruisanje dijagrama režima

S obzirom na to da je para u komori za ekstrakciju P uvijek pregrijana, dovoljno je provesti jednu seriju eksperimenata sa kontroliranim izvlačenjem pare, na osnovu kojih se potom izračunavaju i grade karakteristike VP-a i LPP-a, a zatim i dijagram režima.

B.3.3.3. Eksperimenti za konstruisanje korekcijskih krivulja za snagu

Po potrebi se izvode eksperimenti za određivanje korekcija snage za promjene tlaka ispušne pare i pare u P-ekstrakcionoj komori.

B.3.4. Turbine sa dva podesiva odvoda pare za proizvodnju i grijanje (PT tip)

Dijagram režima za turbine ovog tipa se suštinski ne razlikuje od tradicionalnih dijagrama turbina sa dvostrukom selekcijom PT-25-90 i PT-60 sa jednim izlazom za odvod toplote i takođe se izvodi kao dvopolje, dok je gornje polje opisuje režime sa proizvodnim odvodom, a donji - sa odvodom toplote pri jedno- i dvostepenom zagrevanju mrežne vode. Dakle, da biste napravili dijagram, morate imati sljedeće zavisnosti:

HPC i LPC kapaciteti iz potrošnje pare na ulazu pri nominalnim pritiscima u P-izvodu i RTO i nultom grijaćem opterećenju (za gornje polje) odabranim za nazivne pritiske;

Promjene ukupne snage preklopnog odjeljka (SW) i LPR-a za dvostepeno grijanje i LPR-a za jednostepeno grijanje od promjena grijanja.

Da bi se dobile navedene ovisnosti, potrebno je provesti sljedeću seriju eksperimenata.

B.3.4.1. Način kondenzacije

U ovom načinu rada se izvode eksperimenti:

- "kalibracija" (PVD i regulatori pritiska u selekcijama su onemogućeni). Takvi eksperimenti se izvode sa termičkom shemom instalacije koja je sakupljena na način da se brzina protoka žive pare koja prolazi kroz mjerač protoka može gotovo u potpunosti izmjeriti u obliku kondenzata korištenjem ograničavača instaliranog na glavnom kondenzatnom vodu uređaja. turbina. Broj eksperimenata je 8-10 sa trajanjem svakih 30-40 minuta (vidi odeljke B.3.1 i B.3.2.1);

Za izračunavanje korekcije snage za promjenu tlaka ispušne pare u kondenzatoru. Regulatori pritiska u ekstrakcijama su isključeni, regeneracija je isključena, osim za LPH br. 1 i 2 (videti odeljak B.3.1);

Za određivanje korekcije snage za promjenu tlaka pare u RTO (HPH je isključen, P-regulator tlaka ekstrakcije je uključen). 4 serije se izvode uz konstantan protok svježe pare (4-5 eksperimenata u svakoj), od kojih se u dvije tlak u WTO mijenja u koracima od minimalnog do maksimalnog, a u druge dvije - u LTO;

Sa toplotnom šemom dizajna. Izvodi se pod uslovima sličnim onima navedenim u odjeljku. B.3.1.

B.3.4.2. Režimi sa izborom proizvodnje

Serija od 4-5 eksperimenata se izvodi u rasponu brzina protoka od maksimalnog u kondenzacijskom režimu () do maksimalno dozvoljenog kada je HPC potpuno napunjen za paru ().

Vrijednost P-selekcije se bira prema uslovima CHPP-a, na osnovu poželjnosti obezbjeđivanja kontrolisanog pritiska iza HPC-a u čitavoj seriji eksperimenata.

B.3.4.3. Režimi sa ekstrakcijom topline prema električnom rasporedu (da bi se dobila ovisnost promjene snage o promjeni toplinskog opterećenja)

Ovi režimi su slični onima koji se izvode tokom testiranja turbina bez P-odzračivanja.

Za režime sa jednostepenim i dvostepenim grejanjem vode u mreži, sa isključenim HPH i nepromenjenim protokom žive pare, izvode se 3-4 serije od po 5-6 eksperimenata u svakom sa konstantnim pritiskom u zatvorenom RTO. na minimum, srednji i maksimum, respektivno.

Opterećenje grijanja varira od maksimuma do nule u svakoj seriji eksperimenata promjenom protoka vode iz mreže kroz cijevne snopove IWW-a.

D. PRIPREMA TESTA

D.1. Opće odredbe

Priprema za testiranje se obično odvija u dvije faze: prva obuhvata radove koji se mogu i trebaju obaviti relativno dugo prije testiranja; drugi pokriva radove koji se izvode neposredno prije ispitivanja.

Prva faza pripreme uključuje sljedeće radove:

Detaljno upoznavanje sa turbinskim postrojenjem i instrumentacijom;

Izrada programa tehničkog ispitivanja;

Izrada eksperimentalne kontrolne šeme (šeme mjerenja) i liste pripremnih radova;

Izrada liste (specifikacije) potrebne instrumentacije, opreme i materijala.

U drugoj fazi pripreme izvodi se sljedeće:

Tehničko rukovođenje i nadzor nad izvođenjem pripremnih radova na opremi;

Instalacija i podešavanje mjerne sheme;

Kontrola tehničko stanje oprema i termička šema prije ispitivanja;

Podjela mjernih točaka prema zapisnicima osmatranja;

Izrada programa rada za pojedinačne serije eksperimenata.

D.2. Upoznavanje sa turbinskim postrojenjem

Kada se upoznate sa instalacijom turbine, morate:

Ispitati tehničke uslove za nabavku i projektne podatke proizvođača, potvrde o tehničkim pregledima, dnevnike grešaka, operativne podatke, standarde i uputstva;

Proučiti termičku šemu turbinskog postrojenja sa stanovišta identifikacije i, ako je potrebno, eliminacije ili uzimanja u obzir različitih međuuvoda i izlaza pare i vode za vrijeme trajanja ispitivanja;

Odredite koja mjerenja treba izvršiti da bi se riješili problemi postavljeni prije testa. Provjerite na mjestu prisutnost, stanje i lokaciju dostupnih mjernih uređaja koji su pogodni za upotrebu tokom ispitivanja kao glavni ili rezervni;

Provjerom na licu mjesta i intervjuiranjem operativnog osoblja, kao i proučavanjem tehničke dokumentacije, identifikovati sve uočene kvarove u radu opreme, a posebno se odnose na gustinu zapornih ventila, izmjenjivača topline (regenerativni grijači, PSV). , kondenzator, itd.), rad regulacionog sistema, sposobnost održavanja stabilnih uslova opterećenja i parametara pare (svježe i kontrolisane ekstrakcije) potrebnih tokom ispitivanja, rad regulatora nivoa u regenerativnim grijačima itd.

Kao rezultat preliminarnog upoznavanja sa turbinskim postrojenjem, potrebno je jasno razumjeti sve razlike u njegovoj termičkoj shemi od projektne i parametre pare i vode od nominalnih koji se mogu pojaviti tokom ispitivanja, kao i načine da se ova odstupanja uzmu u obzir prilikom obrade rezultata.

D.3. Šema mjerenja i lista pripremnih radova

Nakon detaljnog upoznavanja sa turbinskim postrojenjem i izrade tehničkog programa ispitivanja, treba pristupiti izradi mjerne šeme sa listom izmjerenih veličina, čiji je glavni zahtjev da se obezbijedi mogućnost dobijanja reprezentativnih podataka koji karakterišu efikasnost uređaja. turbinsko postrojenje u cjelini i njegovi pojedinačni elementi u čitavom nizu režima zacrtanih tehničkim programom. U tu svrhu, prilikom izrade šeme mjerenja, preporučuje se da se kao osnova uzmu sljedeći principi:

Upotreba za mjerenje glavnih parametara pare i vode, snage generatora i protoka senzora i instrumenata maksimalne preciznosti;

Osiguravanje da granice mjerenja odabranih instrumenata odgovaraju očekivanom rasponu promjena u fiksnim vrijednostima;

Maksimalno dupliranje mjerenja glavnih veličina sa mogućnošću njihovog poređenja i međusobne kontrole. Povezivanje duplih senzora na različite sekundarne uređaje;

Koristite u razumnim granicama uobičajene mjerne instrumente i senzore.

Šema mjerenja za turbinsko postrojenje tokom ispitivanja, liste pripremnih radova (sa skicama i crtežima) i mjernih mjesta, kao i lista potrebne instrumentacije (specifikacija) sastavljaju se kao dodatak tehničkom programu.

D.3.1. Izrada mjerne šeme i liste pripremnih radova za turbinu u pogonu

Termička šema turbinskog postrojenja tokom ispitivanja mora osigurati pouzdano odvajanje ovog postrojenja od opće sheme elektrane, a shema mjerenja - ispravno i, ako je moguće, direktno određivanje svih veličina potrebnih za rješavanje problema. postavljeno prije testa. Ova mjerenja bi trebala dati jasnu predstavu o ravnoteži protoka, procesu ekspanzije pare u turbini, radu sistema za distribuciju pare i pomoćne opreme. Sva kritična mjerenja (na primjer, protok žive pare, snaga turbine, parametri žive i ispušne pare, pare za ponovno zagrijavanje, protok i temperatura napojne vode, glavni kondenzat, tlak i temperatura pare u kontroliranoj ekstrakciji i niz drugih) moraju biti duplirani, koristeći vezu nezavisnih primarnih pretvarača na duplirane sekundarne uređaje.

Lista mjernih tačaka je priložena termalnoj šemi, navodeći njihov naziv i broj prema šemi.

Na osnovu razvijene šeme mjerenja i detaljnog upoznavanja sa instalacijom, sastavlja se lista pripremnih radova za testiranje, koja pokazuje gdje i koje mjere se moraju poduzeti da se organizira ovo ili ono mjerenje i dovede krug ili oprema u normalno stanje ( popravka armatura, ugradnja čepova, čišćenje površina grijača, kondenzatora, otklanjanje hidrauličnih curenja u izmjenjivačima topline itd.). Osim toga, popisom radova predviđeno je, po potrebi, organiziranje dodatne rasvjete na osmatračnicima, postavljanje signalnih uređaja i izrada raznih postolja i učvršćenja za montažu primarnih pretvarača, priključnih (impulsnih) vodova i sekundarnih uređaja.

Popis pripremnih radova mora biti popraćen skicama za izradu potrebnih primarnih mjernih uređaja (glave, okovi, termometričke čahure, mjerni uređaji za sužavanje i sl.), skice mjesta uvezivanja ovih dijelova, kao i razni postolja i pribora za ugradnju uređaja. Također je poželjno uz listu priložiti sažetak materijala (cijevi, fitinge, kablove itd.).

Gore navedeni primarni mjerni uređaji, kao i potrebni materijali, biraju se prema trenutni standardi u skladu sa parametrima mjerne sredine i tehničkim zahtjevima.

D.3.2. Izrada mjerne šeme i liste pripremnih radova za novougrađenu turbinu

Za novopostavljenu turbinu, posebno prototip, potreban je malo drugačiji pristup za sastavljanje mjerne šeme (ili eksperimentalne kontrole - EC) i izdavanje zadatka za pripremni rad. U ovom slučaju priprema turbine za ispitivanje treba da počne već u toku njenog projektovanja, što je uzrokovano potrebom da se unapred obezbede dodatni utikači u cevovodima za ugradnju mernih uređaja, jer kod savremenih cevovoda debelih zidova i veliki volumen mjerenja, uzrokovana složenošću termičke sheme, praktično je nemoguće izvršiti sve ove radove od strane elektrana nakon puštanja opreme u rad. Osim toga, EC projekat uključuje značajnu količinu instrumentacije i potrebnih materijala koje elektrana nije u mogućnosti da nabavi njihovim necentraliziranim snabdijevanjem.

Kao što je u pripremi za ispitivanje turbina koje su već u pogonu, potrebno je prvo proučiti tehničke uslove za nabavku i projektne podatke proizvođača, termičku šemu turbinskog postrojenja i njen odnos sa opšta šema elektrane, upoznati se s redovnim mjerenjima parametara pare i vode, odlučiti šta se može koristiti tokom testa kao glavna ili rezervna mjerenja, itd.

Nakon što razjasnite gornja pitanja, možete početi sa izradom tehničkog zadatka. projektantska organizacija za uključivanje u radni projekat instrumentacije stanice EC projekta za termička ispitivanja turbinskog postrojenja.

- objašnjenje, u kojem su navedeni osnovni zahtjevi za projektovanje i ugradnju EC kola, izbor i lokaciju instrumentacije; daju se objašnjenja za opremu za snimanje informacija, karakteristike upotrebe vrsta žica i kablova, zahtjevi za prostoriju u kojoj se postavlja EC štit itd.;

Šema EC turbinskog postrojenja sa nazivom i brojevima mjernih mjesta;

Specifikacija za instrumentaciju;

Šeme i crteži za proizvodnju nestandardne opreme (šitnih uređaja, segmentnih dijafragmi, usisnih uređaja za mjerenje vakuuma u kondenzatoru, itd.);

Šeme cijevnih priključaka pretvarača tlaka i diferencijalnog tlaka, koji pružaju različite mogućnosti za njihovo povezivanje, s naznakom brojeva mjernih pozicija;

Spisak izmerenih parametara sa njihovom razvrstavanjem po uređajima za snimanje sa naznakom brojeva pozicija.

Mjesta ugradnje mjernih uređaja za EC na radnim crtežima cjevovoda obično naznačuju projektantska organizacija i proizvođač (svaki u svom projektnom području) prema projektnom zadatku. Ako na crtežima nigdje nema veza, to radi preduzeće koje je izdalo tehnički zadatak na EZ uz obaveznu vizu organizacije koja je izdala ovaj crtež.

Poželjno je ugraditi EC kolo prilikom ugradnje standardne zapremine instrumentacije turbinskog postrojenja, što omogućava početak ispitivanja ubrzo nakon puštanja turbinskog postrojenja u rad.

Kao primjer, u prilozima 4-6 prikazane su šeme glavnih mjerenja tokom ispitivanja turbina različitih tipova.

D.4. Izbor instrumentacije

Izbor instrumentacije se vrši u skladu sa listom sastavljenom na osnovu šeme merenja tokom ispitivanja.

U tu svrhu treba koristiti samo takve instrumente, čija se očitavanja mogu provjeriti provjerom primjera. Uređaji sa jedinstvenim izlaznim signalom za automatsku registraciju parametara biraju se prema klasi tačnosti i pouzdanosti u radu (stabilnost očitavanja).

U listi instrumentacije koja je potrebna za ispitivanje treba navesti naziv mjerene veličine, njenu maksimalnu vrijednost, tip, klasu tačnosti i skalu instrumenta.

Zbog velikog obima mjerenja pri testiranju moderne velike snage parne turbine registraciju izmjerenih parametara tokom eksperimenata često ne provode posmatrači koji koriste instrumente direktnog djelovanja, već uređaji za automatsko snimanje s očitanjima snimljenim na traci s grafikonima, višekanalni uređaji za snimanje sa snimanjem na bušenoj ili magnetnoj vrpci, ili operativnim informacijama -kompjuterski kompleksi (CIC). U ovom slučaju kao primarni mjerni uređaji koriste se mjerni uređaji sa jedinstvenim izlaznim strujnim signalom. Međutim, u uvjetima elektrana (vibracije, prašina, utjecaj elektromagnetnih polja itd.), mnogi od ovih uređaja ne pružaju potrebnu stabilnost očitavanja i zahtijevaju stalno podešavanje. Poželjniji su u tom pogledu nedavno proizvedeni tenzistorski pretvarači "Safir-22", koji imaju visoku klasu tačnosti (do 0,1-0,25) dovoljne stabilnosti. Međutim, treba imati na umu da je pri korištenju navedenih pretvarača poželjno duplicirati najvažnija mjerenja (na primjer, pritisak u kontrolisanoj T-ekstrakciji, vakuum u kondenzatoru, itd.) (barem tokom perioda). sticanja iskustva u radu s njima), korištenjem živinih uređaja.

Za merenje pada pritiska u uređaju za sužavanje koriste se: do pritiska od 5 MPa (50 kgf/cm2), dvocevni diferencijalni manometri DT-50 sa staklenim cevima, a pri pritiscima iznad 5 MPa jednostruki -cevni diferencijalni manometri DTE-400 sa čeličnim cevima, u kojima se nivo žive meri vizuelno na skali pomoću induktivnog pokazivača.

U automatizovanom sistemu za merenje pada pritiska, pretvarači sa objedinjenim izlaznim signalom tipa DME klase tačnosti 1.0 Kazanskog postrojenja za izradu instrumenata, DSE tipa klase tačnosti 0.6 Rjazanskog postrojenja "Teplopribor" i gore pomenutih tenzorootpornički pretvarači "Safir-22" ("Sapfir-22DD") Moskovske fabrike za izradu instrumenata "Manometar" i Kazanskog instrumentara.

Kao instrumenti direktnog dejstva koji mere pritisak, za pritiske iznad 0,2 MPa (2 kgf / cm2), koriste se opružni manometri klase tačnosti 0,6 tipa MTI Moskovskog postrojenja za izradu instrumenata "Manometar", a za pritiske ispod 0,2 MPa (2 kgf / cm2) - živini manometri u obliku slova U, jednocijevni vakuumski manometri, barovakumetrične cijevi, kao i opružni vakuumski manometri i vakuumski manometri s klasom tačnosti do 0,6.

na novoinstaliranoj opremi za dobijanje stvarnih pokazatelja i izradu standardnih karakteristika;
periodično tokom rada (najmanje 1 put u 3-4 godine) kako bi se potvrdila usklađenost sa regulatornim karakteristikama.
Na osnovu stvarnih pokazatelja dobijenih u procesu termičkih ispitivanja, sastavlja se i odobrava ND o upotrebi goriva, čiji se rok važenja određuje u zavisnosti od stepena njegove razvijenosti i pouzdanosti izvornih materijala, planiranih rekonstrukcija i nadogradnji. , popravke opreme, ali ne može biti duže od 5 godina.
Na osnovu toga, specijalizirane organizacije za puštanje u rad najmanje jednom u 3-4 godine (uzimajući u obzir vrijeme potrebno za obradu rezultata ispitivanja trebale bi provesti potpuna termička ispitivanja kako bi se potvrdila usklađenost stvarnih karakteristika opreme s regulatornim). , potvrditi ili revidirati normativne dokumente).
Upoređivanjem podataka dobijenih kao rezultat ispitivanja o procjeni energetske efikasnosti turbinskog postrojenja (maksimalna dostižna električna snaga sa odgovarajućom specifična potrošnja za proizvodnju električne energije u kondenzacionim i kontrolisanim režimima ekstrakcije sa projektovanom termičkom šemom i sa nazivnim parametrima i uslovima, maksimalnom mogućom opskrbom parom i toplotom za turbine sa kontrolisanom ekstrakcijom i dr.), stručna organizacija za korišćenje goriva donosi rešenje da se potvrditi ili revidirati RD.

Lista
korištenu literaturu do poglavlja 4.4
1. GOST 24278-89. Stacionarna parnoturbinska postrojenja za pogon elektrogeneratora u TE. Opšti tehnički zahtjevi.
2. GOST 28969-91. Stacionarne parne turbine male snage. Opšti tehnički zahtjevi.
3. GOST 25364-97. Stacionarne parne turbinske jedinice. Standardi vibracija za nosače osovine i Opšti zahtjevi na merenje.
4. GOST 28757-90. Grejači za sistem regeneracije parnih turbina termoelektrana. Opće specifikacije.
5. Zbirka administrativnih dokumenata za rad energetskih sistema (Teplotehnički dio).- M.: CJSC Energoservice, 1998.
6. Smjernice za verifikaciju i ispitivanje sistema automatskog upravljanja i zaštite parnih turbina: RD 34.30.310.- M .:
SPO Soyuztekhenergo, 1984. (SO 153-34.30.310).
Izmjena RD 34.30.310. – M.: SPO ORGRES, 1997.
7. Tipična instrukcija za rad uljnih sistema turbinskih postrojenja snage 100-800 MW, koji rade na mineralno ulje: RD 34.30.508-93.- M.: SPO ORGRES, 1994.
(SO 34.30.508-93).
8. Smjernice za rad kondenzacijskih jedinica parnih turbina elektrana: MU 34-70-122-85 (RD 34.30.501).-
M.: SPO Soyuztekhenergo, 1986. (SO 34.30.501).
9. Tipična uputstva za upotrebu sistema
regeneracija visokotlačnih agregata kapaciteta 100-800 MW; RD 34.40.509-93, - M.: SPO ORGRES, 1994. (SO 34.40.509-93).
10. Tipično uputstvo za rad kondenzatnog puta i sistema regeneracije niskog pritiska energetskih blokova snage 100-800 MW na TE i KES: RD 34.40.510-93, - M.: SPO ORGRES, 1995. (SO 34.40.510-93).
P. Golodnova O.S. Rad sistema za dovod ulja i zaptivki turbogeneratora sa; hlađenje vodonikom. - M.: Energija, 1978.
12. Tipična uputstva za upotrebu gas-ulje sistema za vodoničko hlađenje generatora: RD 153-34.0-45.512-97.- M.: SPO ORGRES,
1998. (SO 34.45.512-97).
13. Smjernice za očuvanje termoenergetske opreme: RD 34.20,591-97. -
M.: SPO ORGRES, 1997. (SO 34.20.591-97).
14. Pravilnik o regulisanju potrošnje goriva u elektranama: RD 153-34.0-09.154-99. – M.:
SPO ORGRES, 1999. (SO 153-34.09.154-99).

Ovaj standard CMEA primjenjuje se na stacionarne parne turbine za pogon turbinskih generatora elektrana i utvrđuje osnovna pravila za prijem turbina i pomoćne opreme tokom i nakon ugradnje i ispitivanja.

1. OPĆE ODREDBE

1.1. Prilikom prijema turbine vrši se kontrola kvaliteta instalacije kako bi se osigurao pouzdan i nesmetan rad turbine i pomoćne opreme u toku rada. Istovremeno, vrši se i kontrola ispunjavanja uslova zaštite na radu, sigurnosti i zaštite od požara.

Osnovna pravila za ugradnju turbina data su u informativnom dodatku.

1.2. Prijem turbine u rad trebao bi se sastojati od sljedećih faza:

1) proveru kompletnosti i tehničkog stanja turbine i pomoćne opreme pre montaže i ugradnje;

2) prijem montažnih jedinica i turbinskih sistema nakon montažnih radova;

3) prijem montažnih jedinica i sistema parnoturbinskog agregata na osnovu rezultata njihovog ispitivanja;

4) prijem turbine na osnovu rezultata sveobuhvatnih ispitivanja parnoturbinskog agregata (agregata).

2. PRIHVATANJE MONTAŽNIH JEDINICA I SISTEMA

2.1. Provjeru kompletnosti i tehničkog stanja montažnih jedinica turbine i pomoćne opreme vršiti čim oprema stigne na ugradnju.

Istovremeno se provjerava odsustvo oštećenja i nedostataka opreme, očuvanost boje, konzervansa i specijalnih premaza, integritet brtvi.

2.2. Svaki mehanizam, uređaj i sistem parne turbine nakon montaže i ugradnje mora proći ispitivanja predviđena tehničkom dokumentacijom. Po potrebi se može izvršiti revizija uz otklanjanje uočenih nedostataka.

2.3. Program prijema uključuje ispitivanja i provjere potrebne da bi se osigurao pouzdan rad jedinice parne turbine, uključujući:

1) proveru nepropusnosti zapornih i regulacionih ventila;

2) proveru ispravnosti očitavanja mernih instrumenata, blokiranja i zaštite sistema jedinice;

3) proveru ispravnosti rada i prethodno podešavanje regulatora sistema bloka;

9) proveru rada sistema za regeneraciju;

10) provera gustine vakuumskog sistema agregata.

3. PRIHVATANJE TURBINE U RAD

3.1. Završna faza prijema turbine u pogon treba da bude sveobuhvatno ispitivanje u trajanju od 72 h kada radi za predviđenu svrhu i pri nazivnim električnim i termičkim opterećenjima.

Ako se u uslovima rada elektrane ne mogu postići nazivna opterećenja, parnoturbinski set treba prihvatiti prema rezultatima ispitivanja pri maksimalnom mogućem opterećenju.

3.2. Kriterijum za prijem turbine u rad treba da bude odsustvo u navedenom roku kompleksnog ispitivanja kvarova koji sprečavaju dugotrajan rad.

Ako se, prema radnim uslovima elektrane, integrisana ispitivanja ne mogu nastaviti u navedenom vremenu, smatra se da je turbina prošla ispitivanja ako nema kvarova tokom stvarnog vremena integrisanih ispitivanja.

3.3. Prijem turbine u rad mora biti potvrđen odgovarajućim unosom u obrascu ili pasošu za turbinu u skladu sa ST SEV 1798-79.

INFORMATIVNI DODATAK

OSNOVNA PRAVILA ZA UGRADNJU TURBINA

1. Mašinska prostorija i temelji moraju biti oslobođeni oplate, skele i očišćeni od otpada. Otvori moraju biti ograđeni, a kanali, tacni i otvori moraju biti zatvoreni.

2. U pripremi za montažne radove u zimskim uslovima potrebno je zastakliti prozore, zatvoriti vrata i ugraditi grijanje strojarnice i objekata u kojima je potrebna temperatura od najmanje +5 °C za ugradnju turbinske opreme. operacija.

3. Na temeljima predatim za ugradnju opreme postaviti ose za regulaciju glavne opreme i postaviti visinske oznake.

4. Na temeljima predviđenim za ugradnju turbine, osovine moraju biti postavljene na ugrađene metalne dijelove, a visinske oznake moraju biti pričvršćene na reperima.

Osi i mjerila pričvršćeni na temelj moraju biti smješteni izvan konture temeljnih okvira i drugih nosivih konstrukcija. Odstupanja od projektnih dimenzija ne smiju prelaziti vrijednosti koje je dobavljač utvrdio u tehničkoj dokumentaciji za izradu i prijem radova na izradi betonskih, armiranobetonskih i metalnih konstrukcija temelja.

5. Prilikom izvođenja montažnih radova moraju se poštovati zahtjevi uputstava i pravila za zaštitu i sigurnost na radu.

6. Prilikom ugradnje, oprema mora biti očišćena od sredstava za zaštitu od maziva i premaza, sa izuzetkom površina koje moraju ostati prekrivene zaštitnim smjesama tokom rada opreme. Zaštitne premaze na unutrašnjim površinama opreme treba ukloniti, po pravilu, bez demontaže opreme.

7. Neposredno prije ugradnje opreme, nosiva površina temelja se mora očistiti da se beton očisti i isprati vodom.

8. Opremu koja ima obrađene noseće površine treba postaviti na precizno kalibrirane krute nosive površine temeljne površine.

9. Tokom procesa ugradnje potrebno je ponoviti klupu turbine u skladu sa zazorima, centriranjem spojnih sklopnih jedinica u skladu sa pasošima i tehničkim zahtjevima.

10. Odstupanja od projektnih veznih dimenzija i oznaka, kao i od horizontalne, vertikalne, poravnate i paralelnosti prilikom ugradnje opreme ne smiju prelaziti dozvoljene vrijednosti navedene u tehničkoj dokumentaciji i uputstvu za ugradnju. određene vrste oprema.

11. Prilikom ugradnje opreme mora se izvršiti kontrola kvaliteta izvedenih radova, predviđena tehničkom dokumentacijom.

Utvrđeni nedostaci moraju biti otklonjeni prije sljedećih instalacijskih operacija.

12. Skriveni radovi koji se obavljaju tokom procesa montaže se provjeravaju da bi se utvrdilo da li njihova izvedba ispunjava tehničke zahtjeve. Skriveni su radovi na montaži strojeva i njihovih montažnih jedinica, provjera zazora, tolerancija i naleganja, poravnanje opreme i drugi radovi ako se njihov kvalitet ne može provjeriti nakon naknadnih montažnih ili građevinskih radova.

13. Oprema koja se isporučuje za montažu ne treba da se rastavlja, osim kada je predviđena za rastavljanje tokom instalacije. specifikacije, uputstva ili tehničku dokumentaciju.

14. Cjevovodi i izmjenjivači topline sistema parnih turbinskih agregata moraju se isporučiti na mjesto ugradnje očišćeni i konzervirani.

2. Predmet - 17.131.02.2-76.

3. Standard CMEA je odobren na 53. sastanku PCC-a .

4. Datumi početka primjene CMEA standarda:

5. Period prvog pregleda je 1990. godine, učestalost inspekcije je 10 godina.

Vlasnici patenta RU 2548333:

Pronalazak se odnosi na oblast mašinstva i namenjen je ispitivanju turbina. Ispitivanja parnih i plinskih turbina energetskih i pogonskih postrojenja na autonomnim štandovima učinkovito su sredstvo za unapređenje razvoja novih tehničkih rješenja, što omogućava smanjenje obima, troškova i ukupnog vremena rada na stvaranju novih elektrana. . Tehnički problem riješen pronalaskom je eliminacija potrebe za uklanjanjem istrošene hidrauličke kočnice tokom ispitivanja radnog fluida; smanjenje frekvencije radovi na održavanju sa hidrauličnom kočnicom; stvaranje mogućnosti promjene karakteristika ispitivane turbine u širokom rasponu tokom ispitivanja. Metoda se izvodi pomoću stalka koji sadrži turbinu koja se ispituje sa sistemom za dovod radnog fluida, hidrauličnu kočnicu sa cevovodima za dovod i ispuštanje radnog fluida, u kojem se, prema pronalasku, koristi kontejner sa sistemom za punjenje radnog fluida. , usisni i potisni vodovi pumpe za tečno opterećenje sa ugrađenim sistemom senzora, kalibriranih za očitavanje snage ispitivane turbine, dok je u potisnom vodu ugrađen prigušni uređaj i/ili paket uređaja za prigušivanje, a tečnost kao hidraulička kočnica se koristi pumpa za opterećenje, čija je osovina kinematički povezana sa ispitivanom turbinom, a radni fluid se napaja pumpa za tečnost u zatvorenom ciklusu sa mogućnošću njenog delimičnog resetovanja i dovoda u kolo tokom ispitivanja. . 2 n. i 4 z.p. f-ly, 1 ill.

Pronalazak se odnosi na oblast mašinstva i namenjen je ispitivanju turbina.

Ispitivanja parnih i plinskih turbina energetskih i pogonskih postrojenja na autonomnim štandovima učinkovito su sredstvo za unapređenje razvoja novih tehničkih rješenja, što omogućava smanjenje obima, troškova i ukupnog vremena rada na stvaranju novih elektrana. .

Iskustvo stvaranja modernih elektrana pokazuje da se većina eksperimentalnog rada prenosi na testove jedinica i njihovo fino podešavanje.

Poznata metoda ispitivanja turbina zasniva se na apsorpciji i mjerenju snage koju razvija turbina pomoću hidrauličke kočnice, a brzina rotora turbine tokom ispitivanja, pri datim vrijednostima parametara zraka na ulazu u turbinu, održava se pomoću promjena opterećenja hidrauličke kočnice regulacijom količine dovedene na balansiranje statora hidrauličke kočnice vode, a zadata vrijednost stepena smanjenja pritiska turbine obezbjeđuje se promjenom položaja prigušne zaklopke ugrađene na izlaznom zraku kanal postolja (vidi časopis Bilten PNRPU. Aerospace Engineering. br. 33, članak V.M. Kofmana „Metodologija i iskustvo u određivanju efikasnosti gasnoturbinskih motora prema rezultatima njihovih ispitivanja na turbinskom postolju „Ufa State Aviation Univerzitet 2012 - Prototip).

Nedostatak ove metode je potreba za čestim pregradama i ispiranjem unutrašnjih šupljina hidrauličke kočnice zbog taloženja hidroksida iz procesne vode koja se koristi kao radna tekućina, potreba za uklanjanjem radnog fluida koji se koristi u hidrauličnoj kočnici tokom ispitivanja, mogućnost kavitacije hidraulične kočnice pri podešavanju njenog opterećenja i, samim tim, kvara hidraulične kočnice.

Poznato postolje za ispitivanje pumpi, koje sadrži rezervoar, sistem cjevovoda, merni instrumenti i uređaja (vidi RF patent br. 2476723, MPK F04D 51/00, prema prijavi br. 2011124315/06 od 16.06.2011.).

Nedostatak poznatog štanda je nemogućnost ispitivanja turbina.

Poznati stalak za ispitivanje turbina u prirodnim uslovima, koji sadrži hidrauličnu kočnicu, prijemnik za dovod komprimovanog vazduha, komoru za sagorevanje, ispitanu turbinu (vidi. kratki kurs predavanja "Ispitivanje i osiguranje pouzdanosti avionskih gasnoturbinskih motora i elektrana", Grigoriev V.A., Federalni državni budžet obrazovne ustanove viši stručno obrazovanje Samara State Aerospace University nazvan po akademiku S.P. Koroleva (Nacionalni istraživački univerzitet Samara 2011.)).

Nedostatak poznatog postolja je potreba za čestim pregradama i ispiranjem unutrašnjih šupljina hidraulične kočnice zbog taloženja hidroksida iz procesne vode koja se koristi kao radni fluid, nemogućnost promjene karakteristika ispitivane turbine u širokom rasponu. tokom testiranja, potreba za uklanjanjem radne tečnosti koja se koristi u hidrauličnoj kočnici tokom ispitivanja.

Poznata klupa za ispitivanje gasnoturbinskih motora, koja sadrži ispitivani motor, koji se sastoji od turbine i sistema za dovod radnog fluida, hidrauličke kočnice sa cevovodima za dovod i ispuštanje vode, podesivog ventila i merilne skale (videti uputstva „Automatizovani postupak za metrološke analiza sistema merenja obrtnog momenta tokom ispitivanja gasnoturbinskog motora „Savezna državna budžetska obrazovna ustanova visokog stručnog obrazovanja „Samara državni vazduhoplovni univerzitet po imenu akademika S.P. Koroljeva (Nacionalni istraživački univerzitet)“ Samara 2011 – prototip).

Nedostatak poznatog postolja je potreba za čestim pregradama i ispiranjem unutrašnjih šupljina hidraulične kočnice zbog taloženja hidroksida iz procesne vode koja se koristi kao radni fluid, nemogućnost promjene karakteristika ispitivane turbine u širokom rasponu. tokom ispitivanja, potreba za uklanjanjem radnog fluida koji se koristi u hidrauličnoj kočnici tokom ispitivanja, mogućnost kavitacije hidrauličke kočnice pri regulaciji njenog opterećenja i, posljedično, kvara hidrauličke kočnice.

Tehnički problem riješen pronalaskom je:

Isključenje potrebe za uklanjanjem istrošene hidraulične kočnice tokom ispitivanja radnog fluida;

Smanjenje učestalosti rutinskog održavanja sa hidrauličnim kočnicama;

Stvaranje mogućnosti promjene karakteristika testirane turbine u širokom rasponu tokom ispitivanja.

Ovaj tehnički problem rešen je činjenicom da se poznatim metodom ispitivanja turbina, zasnovanom na merenju snage koju apsorbuje hidraulična kočnica, koju razvija turbina, i održavanju brzine rotora ispitivane turbine tokom ispitivanja, na zadatim vrednostima. parametara radnog fluida na ulazu u ispitivanu turbinu, kontrolisanjem količine radnog fluida koji se dovodi u hidrauličnu kočnicu, prema pronalasku, kao hidraulična kočnica se koristi pumpa za tečnost koja je kinematički povezana sa ispitivanom turbinom. , brzina protoka izlaznog radnog fluida iz kojeg se prigušuje i/ili reguliše promenom njegovih karakteristika, a rad pumpe za opterećenje tečnosti odvija se u zatvorenom ciklusu sa mogućnošću rada sa delimičnim pražnjenjem i dovodom radnog fluida na kolo tokom ispitivanja, a karakteristike ispitivane turbine određene su izmjerenim karakteristikama pumpe za punjenje tekućinom.

Metoda se izvodi pomoću stalka koji sadrži turbinu koja se ispituje sa sistemom za dovod radnog fluida, hidrauličnu kočnicu sa cevovodima za dovod i ispuštanje radnog fluida, u kojem se, prema pronalasku, koristi kontejner sa sistemom za punjenje radnog fluida. , usisni i potisni vodovi pumpe za tečno opterećenje sa ugrađenim sistemom senzora, kalibriranih za očitavanje snage ispitivane turbine, dok je u potisnom vodu ugrađen prigušni uređaj i/ili paket uređaja za prigušivanje, a tečnost kao hidraulička kočnica se koristi pumpa za opterećenje, čija je osovina kinematički povezana sa ispitivanom turbinom, a radni fluid se napaja pumpa za tečnost u zatvorenom ciklusu sa mogućnošću njenog delimičnog resetovanja i dovoda u kolo tokom ispitivanja. .

Osim toga, za implementaciju metode prema pronalasku, kao izvor radnog fluida za ispitivanu turbinu koristi se generator pare sa sistemom za dovod goriva i radnog medija, na primjer, vodonik-kiseonik ili metan-kiseonik.

Takođe, za implementaciju metode prema pronalasku, regulator protoka radnog fluida se ugrađuje u ispusni cevovod pumpe za opterećenje.

Pored toga, za implementaciju metode prema pronalasku, hemijski tretirana voda se koristi kao radni fluid u pumpi za tečno opterećenje.

Dodatno, za implementaciju metode prema pronalasku, blok za njegovu hemijsku pripremu je uključen u sistem za punjenje posude radnim fluidom.

Navedeni skup karakteristika pokazuje nova svojstva, koja se sastoje u činjenici da je zahvaljujući njemu moguće smanjiti učestalost rutinskog održavanja s pumpom za tečno opterećenje koja se koristi kao hidraulička kočnica, eliminirati potrebu za uklanjanjem radnog fluida koji se koristi u hidraulične kočnice tokom ispitivanja, stvaraju mogućnost promene širokog spektra karakteristika testiranih turbina promenom karakteristika pumpe za tečno opterećenje.

Šematski dijagram ispitnog stola turbina prikazan je na slici 1, gdje je

1 - sistem za punjenje kontejnera radnim fluidom;

2 - blok hemijske pripreme radnog fluida;

3 - kapacitet;

4 - sistem pod pritiskom kontejnera sa radnim fluidom;

5 - ventil;

6 - usisni vod;

7 - ispusni vod;

8 - pumpa za punjenje tečnosti;

9 - sistem za dovod radnog fluida u ispitivanu turbinu;

10 - ispitana turbina;

11 - generator pare;

12 - sistem za dovod goriva i komponenti radnog medija;

13 - paket uređaja za prigušivanje;

14 - regulator protoka radne tečnosti;

15 - senzor pritiska;

16 - senzor temperature;

17 - senzor za snimanje protoka radnog fluida;

18 - senzor vibracija;

19 - filter;

20 - ventil.

Stalak za ispitivanje turbine sastoji se od sistema za punjenje radnog fluida 1 sa jedinicom za hemijsku pripremu radnog fluida 2, rezervoara 3, sistema za pritisak za rezervoar radnog fluida 4, ventila 5, usisnih 6 i ispusnih 7 vodova, pumpe za punjenje tečnosti 8, sistem za dovod radnog fluida 9 u ispitivanu turbinu 10, generator pare 11, sistem za dovod goriva i radnog medija 12, paket uređaja za prigušivanje 13, regulator protoka radnog fluida 14, senzore pritiska, temperature, protoka radnog fluida i detekciju vibracija 15, 16, 17, 18, filter 19 i ventil 20.

Princip rada turbinskog testnog stola je sljedeći.

Rad turbinskog ispitnog stola počinje činjenicom da kroz sistem za punjenje radnim fluidom 1 pomoću jedinice 2, u rezervoar 3 ulazi hemijski pripremljena voda koja se koristi kao radna tečnost. Nakon punjenja rezervoara 3 kroz sistem 4, dolazi do pritiska sa neutralnog gasa do potrebnog pritiska. Zatim, kada se otvori ventil 5, usisni 6, ispusni 7 vodovi i pumpa za opterećenje tečnosti 8 se pune radnim fluidom.

Nadalje, kroz sistem 9, radni fluid se dovodi do lopatica ispitivane turbine 10.

Kao uređaj za generisanje radnog fluida ispitivane turbine koristi se generator pare 11 (na primer vodonik-kiseonik ili metan-kiseonik) u koji se preko sistema 12 dovode gorivo i komponente radnog medija. Prilikom sagorevanja komponenti goriva u generatoru pare 11 i dodavanja radnog medija nastaje para visoke temperature koja se koristi kao radni fluid ispitivane turbine 10.

Kada radni fluid udari u lopatice ispitivane turbine 10, njen rotor, koji je kinematički povezan sa osovinom pumpe za tečnost 8, počinje da se kreće. Zakretni moment sa rotora ispitivane turbine 10 prenosi se na osovinu pumpe za opterećenje tekućinom 8, koja se koristi kao hidraulična kočnica.

Pritisak hemijski tretirane vode nakon pumpe za punjenje tečnosti 8 se aktivira pomoću paketa uređaja za prigušivanje 13. Za promenu brzine protoka hemijski tretirane vode kroz pumpu za punjenje tečnosti 8, u ispusni cevovod je ugrađen regulator protoka radnog fluida 14. 7. Karakteristike pumpe za punjenje tečnosti 8 određuju se prema očitanjima senzora 15, 16, 17. Karakteristike vibracija pumpe za tečnost 8 i ispitivane turbine 10 određuju senzori 18. Filtracija hemijski tretiranog voda u toku rada postolja se vrši kroz filter 19, a odvodi se iz rezervoara 3 kroz ventil 20.

Da bi se sprečilo pregrijavanje radnog fluida u krugu pumpe za opterećenje tečnosti 8 tokom dugotrajnog ispitivanja turbine, moguće je delimično resetovati kada se ventil 20 otvori, kao i dopuniti dodatni rezervoar 3 kroz sistem za punjenje. sa radnom tečnošću 1 tokom testa.

Stoga, zbog upotrebe izuma, eliminiše se potreba za uklanjanjem radnog fluida nakon pumpe za opterećenje tečnosti koja se koristi kao hidraulička kočnica, postaje moguće smanjiti između rutinskog održavanja na ispitnom stolu i, tokom ispitivanja, dobiti proširenu karakteristiku testirane turbine.

1. Metoda ispitivanja turbina, zasnovana na merenju snage koju apsorbuje hidraulična kočnica, koju razvija turbina, i održavanju brzine rotora ispitivane turbine tokom ispitivanja, na zadatim vrednostima parametara radnog fluida na ulazu ispitivanoj turbini, regulacijom količine radnog fluida koji se dovodi u hidrauličnu kočnicu, a koji se razlikuje po tome što se kao hidraulična kočnica koristi pumpa za tečno opterećenje kinematički povezana sa ispitivanom turbinom, brzina protoka izlaznog radnog fluida od koji se prigušuje i/ili reguliše promenom njegovih karakteristika, a rad pumpe za opterećenje tečnosti odvija se u zatvorenom ciklusu sa mogućnošću rada sa delimičnim pražnjenjem i dovodom radnog fluida u petlju tokom ispitivanja, pri čemu je turbina testirano se mjeri iz izmjerenih performansi pumpe za punjenje fluida.

2. Stalak za implementaciju postupka prema patentnom zahtjevu 1, koji sadrži ispitivanu turbinu sa sistemom za dovod radnog fluida, hidrauličnu kočnicu sa dovodnim i ispusnim cjevovodima radnog fluida, naznačen time što sadrži posudu sa sistemom za punjenje radnog fluida, usisnim i potisne linije pumpe za punjenje tečnosti sa ugrađenim sistemom senzora, kalibriranih za očitavanje snage ispitivane turbine, dok je u potisnom vodu ugrađen prigušni uređaj i/ili paket uređaja za prigušivanje, a opterećenje tečnosti pumpa se koristi kao hidraulična kočnica čija je osovina kinematički povezana sa ispitivanom turbinom, a radni fluid u tečnost pumpa opterećenja se napaja u zatvorenom ciklusu sa mogućnošću njenog delimičnog resetovanja i dovoda u kolo tokom ispitivanja. .

3. Stalak prema zahtjevu 2, naznačen time, što se kao izvor radnog fluida za ispitivanu turbinu koristi generator pare sa sistemom za dovod goriva i komponenti radnog medija, na primjer vodonik-kiseonik ili metan-kiseonik.

4. Stalak prema patentnom zahtjevu 2, naznačen time što je regulator protoka radnog fluida ugrađen u ispusni cjevovod pumpe za punjenje tečnosti.

5. Stalak prema patentnom zahtjevu 2, naznačen time što se kao radni fluid u pumpi za punjenje tekućinom koristi kemijski tretirana voda.

6. Stalak prema zahtevu 2, naznačen time, što sistem za punjenje posude radnom tečnošću uključuje blok za njegovu hemijsku pripremu.

Slični patenti:

Pronalazak se može koristiti u postupku utvrđivanja tehničkog stanja dizel finog filtera (F). Metoda se sastoji u mjerenju pritiska goriva u dvije tačke sistema dizel goriva, prvi od pritisaka PTH se mjeri na ulazu u fini filter goriva, drugi pritisak PTD se mjeri na izlazu iz F.

Metoda praćenja tehničkog stanja i održavanja gasnoturbinskog motora sa naknadnim sagorevanjem. Metoda uključuje mjerenje pritiska goriva u kolektoru komore za sagorevanje naknadnog sagorevanja motora, koje se vrši periodično, upoređujući dobijenu vrednost pritiska goriva u kolektoru komore za sagorevanje naknadnog sagorevanja motora sa maksimalno dozvoljenom vrednošću, koja je preliminarno određeno za ovog tipa motora, a kada se prekorači posljednje čišćenje mlaznica kolektora i naknadnog sagorijevanja, medij se nasilno ispumpava iz njegove unutrašnje šupljine pomoću uređaja za pumpanje, kao što je vakuum pumpa, a pritisak koji stvara pumpni uređaj se periodično mijenja.

Pronalazak se odnosi na radar i može se koristiti za mjerenje dijagrama amplitude povratnog raspršenja turbomlaznog motora aviona. Stalak za merenje amplitudnih dijagrama povratnog rasejanja avionskih turbomlaznih motora sadrži okretnu ploču, prijemne, predajne i uređaje za snimanje radarska stanica, mjerač ugaonog položaja platforme, prednji i najmanje jedan stražnji nosač na kojima je postavljen predmet proučavanja.

Pronalazak se odnosi na oblast dijagnostike, a posebno na metode za procenu tehničkog stanja rotacionih jedinica, i može se koristiti u proceni stanja ležajnih sklopova, kao što su točkovno-motorne jedinice (WCM) voznih sredstava železničkog transporta. .

Pronalazak se može koristiti u sistemima goriva motora sa unutrašnjim sagorevanjem vozila. Vozilo sadrži sistem za gorivo (31) koji ima rezervoar za gorivo (32) i rezervoar (30), dijagnostički modul sa kontrolnim otvorom (56), senzor pritiska (54), kontrolni ventil (58), pumpu (52) i kontroler .

Pronalazak se odnosi na održavanje motornih vozila, posebno na metode za utvrđivanje ekološke sigurnosti Održavanje automobili, traktori, kombajni i druge samohodne mašine.

Pronalazak se može koristiti za dijagnostiku motora sa unutrašnjim sagorevanjem (ICE). Metoda se sastoji u snimanju buke u cilindru motora sa unutrašnjim sagorevanjem.

Pronalazak se može koristiti za dijagnostiku opreme za gorivo pod visokim pritiskom dizel automobilskih i traktorskih motora u radnim uslovima. Metoda za određivanje tehničkog stanja opreme za gorivo dizel motora leži u činjenici da se pri radu motora dobijaju zavisnosti promene pritiska goriva u visokotlačnom vodu za gorivo i te zavisnosti upoređuju sa referentne.

Pronalazak se odnosi na oblast izgradnje avionskih motora, odnosno na gasnoturbinske motore aviona. Metodom serijske proizvodnje gasnoturbinskih motora izrađuju se i dovršavaju dijelovi Montažne jedinice, elementi i komponente modula i sistema motora.

Pronalazak se odnosi na ispitne stolove za određivanje karakteristika i granica stabilnog rada kompresora u sastavu gasnoturbinskog motora. Za pomicanje radne tačke prema karakteristikama stepena kompresora na granicu stabilnog rada potrebno je uvesti radni fluid (vazduh) u međulopatski kanal vodeće lopatice ispitivanog stepena kompresora. Radni fluid se dovodi direktno u međulopatski kanal ispitivanog stupnja pomoću mlazne mlaznice sa kosim rezom. Brzinom protoka radnog fluida upravlja prigušni ventil. Takođe, radna tečnost se može ubaciti u šuplju lopaticu vodeće lopatice ispitivanog stepena i izaći u put protoka kroz poseban sistem rupa na površini profila, izazivajući odvajanje graničnog sloja. Omogućava vam da istražite karakteristike pojedinih stupnjeva aksijalnog kompresora kao dijela plinskoturbinskog motora, da proučite režime rada stupnja aksijalnog kompresora na granici stabilnog rada bez negativnih utjecaja na elemente motora koji se proučava. 2 n. i 1 z.p. f-ly, 3 ill.

Pronalazak se može koristiti za dijagnosticiranje funkcionisanja sistema za kovitlanje vazduha u ulaznom cevovodu motora sa unutrašnjim sagorevanjem (ICE). Metoda se sastoji u određivanju položaja pokretnog vratila (140) pogona (PVP) pomoću mehaničkog graničnika (18) koji djeluje na element (13) kinematičkog lanca kako bi se ograničilo kretanje PVP-a u prvi smjer (A) u prvoj kontrolnoj poziciji (CP1) i provjera pomoću sredstva za detekciju položaja (141) da li se PVP zaustavio na prvoj kontrolnoj poziciji (CP1) ili je otišao dalje od nje. Date su dodatne tehnike metode. Opisan je uređaj za implementaciju metode. Tehnički rezultat je povećanje tačnosti dijagnostičkih performansi. 2 n. i 12 z.p. f-ly.

Pronalazak se može koristiti za kontrolu ugaonih parametara mehanizma za distribuciju gasa (GRM) motora sa unutrašnjim sagorevanjem (ICE) pri uhodavanju na postolje remontovanog ICE i tokom dijagnostike životnog veka u radu. Uređaj za dijagnostiku vremena rada motora sa unutrašnjim sagorevanjem sadrži goniometar za merenje ugla rotacije radilice (KV) od trenutka kada se ulazni ventil prvog potpornog cilindra (POC) počne otvarati do položaja osovine koji odgovara gornja mrtva tačka (TDC) POC-a, disk sa graduiranom skalom spojen na KV motora sa unutrašnjim sagorevanjem, fiksni pokazivač strelice (SU), postavljen tako da je vrh SU nasuprot graduisanoj skali rotirajući disk. Uređaj sadrži senzor položaja KV, koji odgovara TDC-u POC-a, i senzor položaja ventila, stroboskop, sa visokonaponskim transformatorom i varničnim razmakom, kojim se preko upravljačke jedinice (CU) upravlja senzorom položaja KV. Svaki senzor položaja ventila je povezan sa jedinicom za napajanje (PSU) pomoću CU-a i, pri promeni svog položaja, generiše svetlosni impuls stroboskopa u odnosu na stacionarni CS. Razlika između fiksnih vrijednosti tokom rada senzora ventila i tokom rada TDC senzora odgovara numeričkoj vrijednosti ugla rotacije KV od trenutka otvaranja ventila do trenutka koji odgovara dolasku prvog klip cilindra u TDC. Tehnički rezultat je smanjenje greške mjerenja. 1 ill.

Pronalazak se odnosi na mašinstvo i može se koristiti u opremi za ispitivanje, odnosno u štandovima za ispitivanje mašina, njihovih jedinica, uglova i delova. Mehanizam za opterećenje momentom (1) sadrži sklop zupčanika (2) i sklop aktuatora (3). Sklop zupčanika (2) uključuje unutrašnji dio (4) i vanjske dijelove (5) i (6). Unutarnji dio (4) sadrži zupčanike (17) i (18), koji, međusobno sklopljeni, imaju navojne rupe za specijalne procesne zavrtnje (66) i (67). Vanjski dijelovi (5) i (6) sadrže zupčanike (29) i (31), u čijim se dijafragmama (28), (30) i (34) nalaze rupe koje omogućavaju postavljanje specijalnih tehnoloških vijaka (70) sa navrtkama (71) za kruto pričvršćivanje zupčanika (29) i (31) protiv rotacije jedan u odnosu na drugi radi dinamičkog balansiranja. Postiže obrtni moment do 20.000 Nm pri ulaznim brzinama do 4.500 o/min sa niskim nivoima vibracija. 3 ill.

Pronalazak se odnosi na oblast izgradnje avionskih motora, odnosno na turbomlazne motore aviona. Finom podešavanju je podvrgnut eksperimentalni turbomlazni motor, napravljen dvokružnim, dvoosovinskim. Fino podešavanje turbomlaznog motora vrši se u fazama. U svakoj fazi, jedan do pet turbomlaznih motora se testira na usklađenost sa navedenim parametrima. U završnoj fazi, iskusni turbomlazni motor se podvrgava višeciklusnom testu. Prilikom izvođenja probnih faza vrši se izmjenjivanje načina rada, koji po trajanju prelazi programirano vrijeme leta. Formiraju se tipični ciklusi leta, na osnovu kojih program utvrđuje oštećenost najopterećenijih dijelova. Na osnovu toga odredite potreban iznos ciklusi opterećenja tokom testiranja. Formirajte puni opseg testova, uključujući brzu promjenu ciklusa u punom registru od brzog izlaska do maksimalnog ili potpunog prisilnog načina do potpunog zaustavljanja motora i zatim reprezentativnog ciklusa dug rad sa višestrukom izmjenom modova u cijelom radnom spektru s različitim zamahom raspona promjena načina, prekoračujući vrijeme leta za najmanje 5 puta. Brzi izlaz na maksimalni ili prinudni način rada za dio ciklusa testiranja vrši se brzinom ubrzanja i resetiranja. Tehnički rezultat se sastoji u povećanju pouzdanosti rezultata ispitivanja u fazi razvoja eksperimentalnih turbomlaznih motora i proširenju reprezentativnosti procjene resursa i pouzdanosti turbomlaznog motora u širokom rasponu regionalnih i sezonskih uvjeta za naknadni let. motora. 5 z.p. f-ly, 2 ill.

Pronalazak se odnosi na oblast izgradnje avionskih motora, odnosno na gasnoturbinske motore aviona. Finom podešavanju je podvrgnut eksperimentalni gasnoturbinski motor, napravljen dvokružnim, dvoosovinskim. Fino podešavanje gasnoturbinskog motora vrši se u fazama. U svakoj fazi se ispituje usklađenost od jednog do pet gasnoturbinskih motora sa navedenim parametrima. Pregledati i, ako je potrebno, zamijeniti modificiranim bilo koji od modula koji je oštećen u testovima ili ne zadovoljava tražene parametre - od niskotlačnog kompresora do rotacione mlaznice za sve modove, uključujući podesivu mlaznicu i rotirajući uređaj koji se može odvojiti pričvršćena na komoru za sagorijevanje naknadnog sagorijevanja, čija je os rotacije okrenuta u odnosu na horizontalnu os za ugao ne manji od 30°. Program ispitivanja sa naknadnim finim podešavanjem uključuje ispitivanja motora za određivanje uticaja klimatskih uslova na promene radnih karakteristika eksperimentalnog gasnoturbinskog motora. Ispitivanja su obavljena mjerenjem parametara rada motora u različitim režimima u okviru programiranog raspona režima leta za određenu seriju motora, a dobijeni parametri su dovedeni na standardne atmosferske uslove, uzimajući u obzir promjene svojstava radnog fluid i geometrijske karakteristike putanje strujanja motora kada se promijene atmosferski uvjeti. Tehnički rezultat se sastoji u poboljšanju karakteristika rada gasnoturbinskog motora, odnosno potiska i pouzdanosti motora tokom rada u punom rasponu ciklusa leta u različitim klimatskim uslovima, kao i u pojednostavljenju tehnologije i smanjenju troškova rada i energije. intenzitet procesa ispitivanja gasnoturbinskog motora u fazi finog podešavanja eksperimentalnog gasnoturbinskog motora. 3 w.p. f-ly, 2 ill., 4 tab.

Pronalazak se odnosi na oblast izgradnje avionskih motora, odnosno na turbomlazne motore aviona. Turbomlazni motor je napravljen dvokružnim, dvoosovinskim. Osa rotacije rotacionog uređaja u odnosu na horizontalnu os rotira se za ugao od najmanje 30° u smeru kazaljke na satu za desni motor i za ugao od najmanje 30° u smeru suprotnom od kazaljke na satu za levi motor. Motor je testiran u okviru programa sa više ciklusa. Prilikom izvođenja probnih faza vrši se izmjenjivanje režima, koji po trajanju prelazi programirano vrijeme leta. Formiraju se tipični ciklusi leta, na osnovu kojih program utvrđuje oštećenost najopterećenijih dijelova. Na osnovu toga se određuje potreban broj ciklusa opterećenja tokom ispitivanja. Formira se čitav niz testova, uključujući brzu promjenu ciklusa u punom registru od brzog izlaska na maksimalni ili potpuno prisilni način rada do potpunog gašenja motora, a zatim reprezentativni ciklus dugotrajnog rada s višestrukom izmjenom modova preko cijeli radni spektar s različitim rasponom promjene načina rada koji ne prelazi vrijeme leta manje od 5-6 puta. Brzi izlazak na maksimalni ili prisilni način rada za dio ciklusa testiranja vrši se brzinom ubrzanja i resetiranja. Tehnički rezultat se sastoji u povećanju pouzdanosti rezultata ispitivanja i proširenju reprezentativnosti procjene resursa i pouzdanosti turbomlaznog motora u širokom rasponu regionalnih i sezonskih uslova za naknadni letni rad motora. 8 w.p. f-ly, 1 ill.

Pronalazak se odnosi na oblast izgradnje avionskih motora, odnosno na gasnoturbinske motore aviona. Finom podešavanju je podvrgnut eksperimentalni gasnoturbinski motor, napravljen dvokružnim, dvoosovinskim. Fino podešavanje gasnoturbinskog motora vrši se u fazama. U svakoj fazi se ispituje usklađenost od jednog do pet gasnoturbinskih motora sa navedenim parametrima. Program ispitivanja sa naknadnim finim podešavanjem uključuje ispitivanja motora za određivanje uticaja klimatskih uslova na promene radnih karakteristika eksperimentalnog gasnoturbinskog motora. Ispitivanja su provedena uz mjerenje parametara rada motora u različitim režimima u okviru programiranog raspona režima leta za određenu seriju motora i rezultirajući parametri su dovedeni na standardne atmosferske uslove, uzimajući u obzir promjene svojstava radnog fluida. i geometrijske karakteristike putanje strujanja motora kada se promijene atmosferski uvjeti. Tehnički rezultat se sastoji u poboljšanju radnih karakteristika gasnoturbinskog motora, odnosno potiska, sa eksperimentalno dokazanim resursom, i pouzdanosti motora tokom rada u punom opsegu ciklusa leta u različitim klimatskim uslovima, kao i u pojednostavljivanju tehnologije i smanjenje troškova rada i energetskog intenziteta procesa ispitivanja gasnoturbinskih motora u fazi finog podešavanja eksperimentalnog GTD. 3 w.p. f-ly, 2 ill., 4 tab.

Pronalazak se odnosi na oblast izgradnje avionskih motora, odnosno na gasnoturbinske motore aviona. Metodom serijske proizvodnje gasnoturbinskog motora izrađuju se dijelovi i sklapaju montažne jedinice, elementi i sklopovi modula i sistema motora. Sastavljeno je najmanje osam modula - od niskotlačnog kompresora do mlaznice podesive za sve modove. Nakon montaže, motor se testira prema programu s više ciklusa. Prilikom izvođenja probnih faza vrši se izmjenjivanje načina rada, koji po trajanju prelazi programirano vrijeme leta. Formiraju se tipični ciklusi leta, na osnovu kojih program utvrđuje oštećenost najopterećenijih dijelova. Na osnovu toga se određuje potreban broj ciklusa opterećenja tokom ispitivanja. Formira se cijeli niz testova, uključujući brzu promjenu ciklusa u punom registru od brzog izlaska na maksimalni ili potpuno prisilni način rada do potpunog gašenja motora, a zatim reprezentativni ciklus dugotrajnog rada s višestrukom izmjenom modova preko cijeli radni spektar s različitim rasponom promjene načina rada koji ne prelazi vrijeme leta manje od 5 puta. Brzi izlaz na maksimalni ili prinudni način rada za dio ciklusa testiranja vrši se brzinom ubrzanja i resetiranja. Tehnički rezultat se sastoji u povećanju pouzdanosti rezultata ispitivanja u fazi masovne proizvodnje i proširenju reprezentativnosti procjene resursa i pouzdanosti gasnoturbinskog motora u širokom rasponu regionalnih i sezonskih uvjeta za naknadni letni rad motora. motori. 2 n. i 11 z.p. f-ly, 2 ill.

Pronalazak se odnosi na oblast izgradnje avionskih motora, odnosno na turbomlazne motore aviona. Finom podešavanju je podvrgnut eksperimentalni turbomlazni motor, napravljen dvokružnim, dvoosovinskim. Fino podešavanje turbomlaznog motora vrši se u fazama. U svakoj fazi, jedan do pet turbomlaznih motora se testira na usklađenost sa navedenim parametrima. Program ispitivanja sa naknadnim usavršavanjem uključuje ispitivanja motora za određivanje uticaja klimatskih uslova na promene radnih karakteristika eksperimentalnog turbomlaznog motora. Ispitivanja se provode mjerenjem parametara rada motora u različitim režimima u okviru programiranog raspona režima leta za određenu seriju motora i dobijeni parametri se dovode na standardne atmosferske uslove, uzimajući u obzir promjene svojstava radnog fluida. i geometrijske karakteristike putanje strujanja motora kada se promijene atmosferski uvjeti. Tehnički rezultat se sastoji u poboljšanju radnih karakteristika turbomlaznog motora, odnosno potiska, sa eksperimentalno dokazanim resursom, i pouzdanosti motora tokom rada u punom opsegu ciklusa leta u različitim klimatskim uslovima, kao i u pojednostavljivanju tehnologije i smanjenju troškova rada. i potrošnja energije procesa ispitivanja turbomlaznog motora u fazi finog podešavanja eksperimentalnog TRD-a. 3 w.p. f-ly, 2 ill.

Pronalazak se odnosi na oblast mašinstva i namenjen je ispitivanju turbina. Ispitivanja parnih i plinskih turbina energetskih i pogonskih postrojenja na autonomnim štandovima učinkovito su sredstvo za unapređenje razvoja novih tehničkih rješenja, što omogućava smanjenje obima, troškova i ukupnog vremena rada na stvaranju novih elektrana. . Tehnički problem riješen pronalaskom je eliminacija potrebe za uklanjanjem istrošene hidrauličke kočnice tokom ispitivanja radnog fluida; smanjenje učestalosti rutinskog održavanja sa hidrauličnim kočnicama; stvaranje mogućnosti promjene karakteristika ispitivane turbine u širokom rasponu tokom ispitivanja. Metoda se izvodi pomoću stalka koji sadrži turbinu koja se ispituje sa sistemom za dovod radnog fluida, hidrauličnu kočnicu sa cevovodima za dovod i ispuštanje radnog fluida, u kojem se, prema pronalasku, koristi kontejner sa sistemom za punjenje radnog fluida. , usisni i potisni vodovi pumpe za tečno opterećenje sa ugrađenim sistemom senzora, kalibriranih za očitavanje snage ispitivane turbine, dok je u potisnom vodu ugrađen prigušni uređaj ili paket uređaja za prigušivanje, a pumpa za tečno opterećenje se koristi kao hidraulična kočnica, čija je osovina kinematički povezana sa ispitivanom turbinom, a radni fluid se dovodi do pumpe za opterećenje tečnosti u zatvorenom ciklusu sa mogućnošću njegovog delimičnog pražnjenja i dovoda u kolo tokom ispitivanja. 2 n. i 4 z.p. f-ly, 1 ill.