Preduzeće "EnergoKomplekt" iz svojih skladišta nudi prigušivače vibracija tipa:

Prigušivači vibracija ili na drugi način - amortizeri, dizajniran za održavanje nadzemnih dalekovoda (VL) u dobrom stanju. Oni štite žice nadzemnih vodova od uništenja tokom visokofrekventnih vibracija u kratkotalasnom opsegu. Takve fluktuacije su uzrokovane djelovanjem vjetra, kada dolazi do periodičnog razdvajanja turbulencija strujanja zraka na zavjetrinskoj strani žice. Tako se žica dovodi u oscilaciju u ravnini poprečnoj na smjer nadolazećeg toka. Vibracije mogu biti prilično jake, dovode do naprezanja zamora žica na mjestima gdje su pričvršćene stezaljke. Do danas je razvijeno i korišteno oko 70 različitih tipova amortizera (prigušivača vibracija).
Prigušivači vibracija se sastoje od:

• kućište sa matricom (sa smanjenim magnetnim gubicima);
• prigušni kabel i utezi;
• pričvrsni vijak sa maticom i opružnim podloškama.

Definicija potreban iznos apsorberi, vrste i sheme njihove lokacije koriste metode Federalnog mrežna kompanija"UES", na osnovu posebnih mapa zoniranja vjetra Ruske Federacije.

GVN prigušivači vibracija

Prvi prigušivači koji su korišteni za smanjenje vibracija bili su GVN prigušivači vibracija, sa slijepim nosačem na žici. Amortizeri tipa GVN dizajnirani su za zaštitu od vibracija žica i kablova nadzemnih vodova u običnim rasponima dužine do 500 m.

brand	Opseg primijenjenih žica i užadi, mm	Dimenzije, mm				Težina, kg		Marka apsorbera tipa GPG za moguću zamjenu
		L	d	D	H	tereta	Aparat za gašenje
GVN-2-9	8,9-9,8	300	9,1	9	68	0,8	2,24	GPG-0,8-9,1 -300/10
GVN-2-13	10,7-13,5	350	9,1	13	69	0,8	2,29	GPG-0,8-9,1-350/13
GVN-3-12	11,0-12,6	400	11	12	71	1,6	3,98	GPG-1,6-11-400/13
GVN-3-13	13	450	11	13	72	1,6	4,02	GPG-1.6-11-450/13
GVN-3-17	14-17,5	450	11	17	75	1,6	4,04	GPG-1.6-11-450/16
GVN-4-14	14		11	14		2,4	5,6	GPG-2,4-11-450/13
GVN-4-22	17,6-22,4		11	22		2,4	5,7	GPG-2,4-11-500/20
GVN-5-25	22,1-25,6		13	25		3,2	7,7	GPG-3,2-13-550/23
GVN-5-30	30,6		13	30		3,2	7,8	GPG-3,2-13-550/31
GVN-5-34	32-33,1		13	34		3,2	7,8	GPG-3.2-13-600/35
GVN-5-38	35,6-37,7		13	38		3,2	7,9	GPG-3.2-13-650/38

Prigušivači vibracija tipa GPG

(sa gluhim pričvršćivanjem na žicu)

Postavljaju se na žice i kablove nadzemnih dalekovoda i njihove prolaze kroz prirodne prepreke kako bi se spriječila oštećenja od zamornih naprezanja uzrokovanih vibracijama.

brand	Prečnik žice, mm	Dimenzije, mm				Težina, kg
		d	D	L	H
GPG-0,8-9,1-300/10	9,0-11,0	9,1	10	300	82,5	2,32
GPG-0,8-9,1-300/13	11,1-14,0	9,1	13	300	83,5	2,34
GPG-0,8-9,1-350/13	11,1-14,0	9,1	13	350	83,5	2,37
GPG-0,8-9,1-350/16	14,1-17,0	9,1	16	350	86,5	2,39
GPG-0,8-9,1-400/13	11,1-14,0	9,1	13	400	83,5	2,39
GPG-1,6-11-350/10	9,0-11,0	11	10	350	80	4,23
GPG-1.6-11-350/13	11,1-14,0	11	13	350	81	4,26
GPG-1,6-11-400/13	11,1-14,0	11	13	400	81	4,28
GPG-1,6-11-400/16	14,1-17,0	11	16	400	84	4,3
GPG-1.6-11-400/20	17,1-20,0	11	20	400	87	4,32
GPG-1.6-11-450/13	11,1-14,0	11	13	450	81	4,31
GPG-1,6-11-450/16	14,1-17,0	11	16	450	84	4,33
GPG-1.6-11-450/23	20,1-26,0	11	23	450	88	4,51
GPG-1.6-11-450/31	26,1-32,0	11	31	450	92	4,57
GPG-1.6-11-450/35	32,1-35,0	11	35	450	93	4,57
GPG-1,6-11-500/13	11,1-14,0	11	13	500	81	4,34
GPG-1,6-11-500/20	17,1-20,0	11	20	500	87	4,38
GPG-1.6-11-550/16	14,1-17,0	11	16	550	84	4,39
GPG-1.6-11-550/20	17,1-20,0	11	20	550	87	4,41
GPG-1,6-13-350/13	11,1-14,0	13	13	350	89,5	4,39
GPG-1,6-13-400/16	14,1-17,0	13	16	400	92,5	4,45
GPG-1,6-13-400/20	17,1-20,0	13	20	400	95,5	4,47
GPG-1,6-13-450/20	17,1-20,0	13	20	450	95,5	4,51
GPG-1.6-13-450/23	20,1-26,0	13	23	450	96,5	4,57
GPG-2,4-11-400/13	11,1-14,0	11	13	400	81	5,88
GPG-2,4-11-450/13	11,1-14,0	11	13	450	81	5,91
GPG-2,4-11-450/16	14,1-17,0	11	16	450	84	5,93
GPG-2,4-11-500/13	11,1-14,0	11	13	500	81	5,94
GPG-2,4-11-500/16	14,1-17,0	11	16	500	84	5,96
GPG-2,4-11-500/20	17,1-20,0	11	20	500	87	5,98
GPG-2,4-11-550/20	17,1-20,0	11	20	550	87	6,01
GPG-2.4-11-550/23	20,1-26,0	11	23	550	88	6,17
GPG-2.4-11-600/23	20,1-26,0	11	23	600	88	6,2
GPG-2,4-13-400/20	17,1-20,0	13	20	400	95,5	6,07
GPG-2,4-13-450/13	11,1-14,0	13	13	450	89,5	6,07
GPG-2,4-13-450/20	17,1-20,0	13	20	450	95,5	6,11
GPG-2,4-13-450/23	20,1-26,0	13	23	450	96,5	6,27
GPG-2,4-13-450/31	26,1-32,0	13	31	450	101	6,33
GPG-2,4-13-500/13	11,1-14,0	13	13	500	89,5	6,12
GPG-2,4-13-500/16	14,1-17,0	13	16	500	92,5	6,14
GPG-2,4-13-500/20	17,1-20,0	13	20	500	95,5	6,16
GPG-2,4-13-500/23	20,1-26,0	13	23	500	96,5	6,32
GPG-2,4-13-500/31	26,1-32,0	13	31	500	101	6,38
GPG-2,4-13-500/35	32,1-35,0	13	35	500	102	6,38
GPG-2,4-13-550/20	17,1-20,0	13	20	550	95,5	6,2
GPG-2,4-13-550/23	20,1-26,0	13	23	550	96,5	6,36
GPG-2,4-13-600/23	20,1-26,0	13	23	600	96,5	6,41
GPG-3,2-13-450/16	14,1-17,0	13	16	450	92,5	7,69
GPG-3,2-13-450/23	20,1-26,0	13	23	450	96,5	7,87
GPG-3,2-13-450/31	26,1-32,0	13	31	450	101	7,93
GPG-3,2-13-500/20	17,1-20,0	13	20	500	95,5	7,76
GPG-3,2-13-500/35	32,1-35,0	13	35	500	102	7,98
GPG-3,2-13-550/20	17,1-20,0	13	20	550	95,5	7,8
GPG-3,2-13-550/23	20,1-26,0	13	23	550	96,5	7,96
GPG-3,2-13-550/31	26,1-32,0	13	31	550	101	8
GPG-3,2-13-600/23	20,1-26,0	13	23	600	96,5	8,01
GPG-3,2-13-600/31	26,1-32,0	13	31	600	101	8,07
GPG-3,2-13-600/35	32,1-35,0	13	35	600	102	8,07
GPG-3,2-13-650/35	32,1-35,0	13	35	650	102	8,11
GPG-3,2-13-650/38	35,1-38,0	13	38	650	104	8,19
GPG-4.0-13-500/20	17,1-20,0	13	20	500	95,5	9,36
GPG-4.0-13-500/23	20,1-26,0	13	23	500	96,5	9,52
GPG-4.0-13-550/20	17,1-20,0	13	20	550	95,5	9,4
GPG-4.0-13-550/23	20,1-26,0	13	23	550	96,5	9,56
GPG-4.0-13-550/31	26,1-32,0	13	31	550	101	9,62
GPG-4.0-13-600/31	26,1-32,0	13	31	600	101	9,67
GPG-4.0-13-600/35	32,1-35,0	13	35	600	102	9,67

Prigušivači vibracija tipa GPG-A

Razvijeni su kao zamjena za zastarjeli model - GPG. Razlike u dizajnu u odnosu na GPG amortizere:

• konfiguracija tereta ("potkovica") i materijal izrade (čelik) su promijenjeni;
• kod brtvljenja opterećenja vibratora na kablu amortizera, čahure se ne koriste kao prije. Opterećenja su utisnuta direktno na prigušni kabel, što uvelike povećava snagu završetka;
• montažna jedinica prigušivača vibracija GPG-A ima monolitnu strukturu, koja eliminira pojavu zazora u njoj;
• instaliran je jedan univerzalni nosač (od aluminijuma), za razliku od upotrebe dva ramova u HPG-u.

Objašnjenje oznake marke prigušivača vibracija, tipa GPG-A, na primjer:

GPG-0.8-9.1-300A/10-13, gdje (vidi sliku 1 i tabelu 1)

1. 0,8 - masa primijenjenog opterećenja (0,8; 1,6; 2,4; 3,2; 4,0);
2. A - specifičan model izvršenja;
3. 10-13 - Broj matrice, koji označava prečnik žice (D) i standardne veličine prema tabeli 1 i slici 1.

broj tablica	D, mm	H, mm	L1, mm
10-13	9,0-14,0	50,0	45,0
16-20	14,5-20,0	65,5	45,0
23-31	20,1-32,0	85,0	50,0
23-35	20,1-35,0	85,0	50,0

Prigušivači vibracija tip GV

GV amortizer je dalji naučni i tehnički razvoj GPG i GPG-A modela.

Ugrađuje se na žice i kablove nadzemnih dalekovoda i njihove prolaze kroz prirodne prepreke kako bi se spriječila oštećenja od zamornih naprezanja uzrokovanih vibracijama.

GV ima tri rezonantne radne frekvencije zbog promjene oblika utega u odnosu na amortizere tipa GPG-A. HV amortizer se nosi ne samo sa savijanjem, već i sa torzijskim naprezanjima. Ovu vrstu amortizera preporučuje FGC UES. Njihova upotreba je dozvoljena na svim vrstama nadzemnih vodova.

Objašnjenje oznake marke prigušivača vibracija, tip GV, na primjer
GV-0.8-9.1-300/10-13, gde (vidi Sl.2 i Tabelu 2):

• 0,8 - masa primijenjenog tereta;
  
• 9.1 – prečnik kabla amortizera (d), mm (9.1; 11.0; 13.0);
• 300 – uslovna dužina prigušivača vibracija (L), mm (300÷600, sa korakom od 50 mm);
• 10-13 - Broj matrice, koji pokazuje prečnik žice (D) i standardne veličine prema tabeli 2 i slici 2.

broj tablica	D, mm	H, mm	L1, mm
10-13	9,0-14,0	50,0	45,0
16-20	14,5-20,0	65,5	45,0
23-31	20,1-32,0	85,0	50,0
23-35	20,1-35,0	85,0	50,0

Proizvodi i pribor za kabliranje i ožičenje

Problemi povećane vibracije i "plesanja" žica i uzemljenja u sjevernom regionu i načini njihovog rješavanja

Bogach Igor Ivanovič, šef sektora za rad i popravku nadzemnog voda elektro servisa OAO Tjumenergo (Surgut)

Veliki razvoj severnih regiona Tjumenske oblasti i masovna izgradnja nadzemnih vodova izvršena je 70-80-ih godina, kada je region bio malo proučavan, izgrađeno je i pušteno u rad oko hiljadu kilometara nadzemnih vodova godišnje. U fazi projektovanja DV nije uzet u obzir uticaj klimatskih i geoloških uslova tokom eksploatacije DV zbog njihovog slabog poznavanja, te su stoga projektna rešenja za severni region bila identična onima za DV. južno od Tjumenske oblasti. Prilikom projektovanja, a potom i u izgradnji korišćeni su isti tipovi oslonaca, temelja, iste ili čak velike dužine raspona, zbog male gustine naseljenosti i nepristupačnosti teritorije, slično progibu, polagana je povećana napetost (30 % prekidne sile u žici umjesto 25% korištenih u inostrane prakse), marke žica, kablova i fitinga su takođe bile tipične.

Prema projektu, žice i kablovi za regione krajnjeg severa su proračunati za sledeće klimatske uslove: spoljna temperatura -55-65°C, bez vetra i leda. Nije uzet u obzir stvarni utjecaj kombinacije opterećenja vjetrom, prisutnost naslaga leda i mraza koje nastaju na žicama i kablovima uslijed smrzavanja velikih poplavljenih i močvarnih područja, niske temperature ili njihove razlike. Kao rezultat toga, tokom rada nadzemnog voda pojavio se niz problema, kao što su povećane vibracije žica i kablova, "ples" žica i kablova, nadimanje temelja šipova, niska otpornost nadzemnih vodova na grom.

Vibracije žica i kablova

Razlog za vibracije žica je naizmjenično ometanje zračnih vrtloga koje stvara vjetar s gornje i donje strane žice. Ova pojava stvara uslove za promjenjivu neravnotežu tlaka zbog čega se žica pomiče gore-dolje pod pravim uglom u odnosu na smjer strujanja zraka.

Najopasnija vibracija nastaje udarom na žicu poprečno (ili pod kutom) usmjerenog aerodinamičkog strujanja brzinom od 0,6 do 7 m/s (izaziva oscilacije niske frekvencije frekvencije od 3 do 10 Hz), jer na više od velike brzine strujanje vjetra postaje turbulentno i energija vjetra dovedena u žicu je značajno smanjena. Osim toga, samoprigušivanje žice povećava se povećanjem frekvencije oscilacije žice.

Najopasnije vibracije žica tokom taloženja mraza. Inje se obično taloži u veoma mirnom vazduhu, zadržavajući cilindrični oblik žice, ali sa značajnim povećanjem njenog prečnika. Povećanje prečnika žice se dešava bez značajne promene u njenom prigušenju, tako da će vetar iste brzine vibrirati nižom frekvencijom. U ovim uslovima, apsorberi nisu u stanju da se nose sa povećanom percipiranom energijom vetra u svom normalnom radnom opsegu. Vremenom to dovodi do kvara žice od zamora, oštećenja armature, hitnog isključenja nadzemnih vodova.

Bez odgovarajuće zaštite, pitanje oštećenja žica i kablova od vibracija je samo pitanje vremena. Iz radnog iskustva, vijek trajanja žica i žica za uzemljenje u sjevernom regionu je 12-15 godina. Oštećenja žica i žica za uzemljenje nastaju na mjestima ovjesa i njihovog spajanja (nosne i zatezne stezaljke, konektori tipa COAC, CAC), budući da su ova mjesta koncentratori naprezanja (po analogiji sa tokom otpora materijala - priključne tačke) , kao i na mjestima gdje su prigušivači vibracija uništeni.

Sljedeće fotografije prikazuju najtipičnija oštećenja nadzemnih vodova koja nastaju uz pojačane vibracije, uz ponovljeno izlaganje naizmjeničnim opterećenjima male amplitude.

Iskustvo u radu pokazalo je da tipični prigušivači vibracija kao što su GVN, GPG, GPS uklj. ugradnja dvostrukih amortizera nije efikasna u borbi protiv povećane vibracije. Sva oštećenja nastala su u blizini potpornih stezaljki, prigušivača vibracija, a ponekad i na mjestima izlaza žice iz spojnih stezaljki. Upravo na tim mjestima naizmjenična mehanička naprezanja od vibracija imaju najveću vrijednost.

Za zimski period 1998-1999. u Sjevernim elektranama bilo je oko 60 kvarova na nadzemnim vodovama zbog prekida žica nadzemnih vodova različitih naponskih klasa. Velika većina nesreća zabilježena je na nižim temperaturama (ispod -40°C) i, shodno tome, pri povećanim napetostima. Pregledi su pokazali da su svi kvarovi nastali na mjestima gdje je žica već bila oslabljena kvarovima zbog vibracijskog zamora, kako u aluminijumskim tako i u čeličnim slojevima.

Da bi riješio problem, JSC Tyumenergo od 1999. godine radi na ojačanju žica i gromobranskih kablova pomoću zaštitnih spiralnih zaštitnika tipa CCD, razvijenih u CJSC Elektrosetstroyproekt, namotanih na žicu u noseću stezaljku, zatim CCD na konektorima kao što su SOAS, SAS . Razvojem višefrekventnih prigušivača vibracija tipa GV (“pejon”) 2002. godine, počela je njihova pilot primena u ogranku Severnye ES.

Daljnji logičan razvoj uspješne ideje spiralnih fitinga bilo je stvaranje cijelog niza spiralnih fitinga (noseći, zatezni, spojni, petlji, itd.) od strane Electrosetstroyproekt CJSC, koji se odmah počeo koristiti u rekonstrukciji i popravku nadzemnih vodova u Tjumenergo OJSC.

Vremenom su napori koje je uložio JSC "Tyumenenergo" omogućili postizanje kvalitativnog iskora u borbi protiv vibracijskog trošenja žica i kablova za zaštitu od groma.

Postignut je stabilan trend smanjenja oštećenja žica i žica za uzemljenje usled habanja vibracijama, što je omogućilo da se iz tog razloga gotovo u potpunosti eliminišu hitna isključenja nadzemnih vodova i prebaci problem sa ravni hitnih popravki u ravan planiranog. održavanje.

Nekoliko godina kasnije, potvrđujući ispravnost pravca koji je izabrao JSC Tyumenenergo, biće izdato informativno pismo JSC FGC UES br. CHA / 29/173 od 28.12.2007., kojim se zabranjuje upotreba 2-frekventnih prigušivača vibracija starih uzorak za TPiR, KR i sa novogradnjom VL.

Citat: „... Zabrana je povezana s niskom efikasnošću i nedovoljnom operativnom pouzdanošću, kako cjelokupnog dizajna prigušivača vibracija, tako i njegovih pojedinačnih komponenti. Niska efikasnost se objašnjava niskom apsorpcijom energije u prigušnom kablu, frekvencijske karakteristike prigušenja vibracija imaju dvije uske zone efektivne apsorpcije. To dovodi do nemogućnosti suzbijanja vibracija u cijelom spektru nastalih frekvencija vibracija žice i njene stvarne nesigurnosti u širokim frekvencijskim rasponima..."

Na osnovu ovog pisma, od 2008. godine OJSC "Tyumenenergo" je u potpunosti zvanično odustao od upotrebe prigušivača vibracija starog tipa na svim svojim objektima u korist višefrekventnih prigušivača vibracija tipa GV, GVP, GVU.

"Ples" žica i kablova

Nesumnjivo je da je pojava "plesa" u sjevernom regionu Tjumenske regije olakšana utjecajem opterećenja vjetrom tokom naslaga na žicama i kablovima inja ("kurzhak"). Pojava mraza na žicama i kablovima nadzemnih vodova uglavnom se ne događa zbog padavina koje se lijepe za njih, već kao rezultat smrzavanja tla zasićenog vlagom (zamrzavanje močvara) i zraka. Taloženje cilindričnog mraza obično je praćeno "plesom" žica u obliku stajaćih valova s ​​najopasnijim tipom oscilacije s jednim ili dva poluvala ili niskofrekventnom vibracijom. "Ples" je jedna od najopasnijih vrsta vibracija nadzemnih vodova, dok postoje slučajevi kada se "ples" odvija bez naslaga mraza ili leda, na primjer, sa kosim vjetrovima usmjerenim pod oštrim uglom na trasu nadzemnog voda.

"Plesom" žica nazivaju se stabilne periodične niskofrekventne oscilacije uzrokovane vjetrom, formirajući stajaće valove s brojem poluvalova od jedan do dvadeset. "Ples" je rezultat djelovanja na žicu periodično promjenjive sile dizanja koja nastaje pri torzionim kretanjima žice kada je struji ravnomjerno i poprečno usmjereno strujanje zraka brzinom od 6 do 25 m/s ( iz teorije).

Fenomen "plesanja" žica i žica za uzemljenje u Sjevernim elektranama uočen je u širokom spektru klimatskih uslova:
. temperatura vazduha od -2°S do -42°S;
. brzina vjetra od 3 m/s do 25 m/s;
. naslage leda na obodu leda.

Iz radnog iskustva, najopasniji "ples" žica je kada:
. temperatura vazduha od -30°C i niže;
. brzina vjetra 5-12 m/sec.

U takvim uslovima, amplituda oscilacija žica i kablova dostiže vrednosti od 1 metra do vrednosti jednakih progibu sa frekvencijom od 0,2 do 2 Hz.

Na žice i spojeve utječe ogromno dinamičko udarno opterećenje koje se prenosi vjetrom.

Oštećenje elemenata nadzemnog voda od dinamičkih opterećenja pri niskim temperaturama pojačano je zbog hladnokrhkosti armature i žice u cjelini.

Analiza „plesa žica na DV 35-110 kV za 2009. godinu. pokazuje da do 40% slučajeva "plesanja" dovodi do stabilnog poremećaja rada nadzemnih vodova (NAPV) u periodu od nekoliko minuta do nekoliko sati, do 10% slučajeva do oštećenja nadzemnih vodova koja zahtijevaju hitnu sanaciju , u 50% slučajeva kršenja su ograničena na kratkotrajne prekide (UAPV).

U procesu "plesanja", žice i linearni spojevi doživljavaju značajna ciklična (pulsirajuća) poprečna i uzdužna opterećenja, čija vrijednost doseže 1-4 tone ili više. Posljedica dugotrajnog izlaganja takvim opterećenjima je uništavanje ovjesnih i spojnih armatura, oštećenje međufaznih odstojnika, zaštitnih okova, oštećenja i lomovi žica i gromobranskih kablova.

Prije svega, od cikličkih opterećenja uništavaju se čvorovi koji imaju krutu strukturu i nose veliko opterećenje.

Načini borbe protiv plesa žica i kablova slijede iz fizike ovog procesa, opisanog u mnogim priručnicima.

Za vrijeme oscilacija strujanja zraka na žicu djeluju aerodinamičke sile:
. aerodinamička sila zbog promjene ugla napada tokom translatornih oscilacija proporcionalna je brzini nadolazećeg vjetra;
. aerodinamička sila od torzionih vibracija proporcionalna je kvadratu brzine vjetra.

Iz ovoga proizilazi važan zaključak o torzionim vibracijama kao glavnoj poluzi utjecaja na "ples" žica. Aerodinamičke sile koje proizlaze iz "plesa" od torzionih vibracija su dominantne po veličini i odlučujuće su u kvantifikacija"plesanje" žica, čime se postavlja jedan od pravaca u borbi protiv plesanja.

Borbu protiv "plesa" žica i njegovih posljedica treba voditi kako aktivnim sredstvima tako i pasivnim metodama sprečavanjem konvergencije (vezivanja) žica povećanjem razmaka između njih ili horizontalnim postavljanjem žica ili postavljanjem međufaznih izolacionih odstojnika (iz teorije).

Za borbu protiv "plesa" žica aktivnim sredstvima, u cilju sticanja praktičnog iskustva u radu različitih tipova "plesnih" apsorbera, u ogranku JSC "Tyumenenergo" Sjeverne električne mreže od 2003. godine. instalirano je nekoliko tipova "plesnih" prigušivača: koje je razvio JSC "VNIIE", čiji je princip rada usmjeren na sprječavanje i smanjenje torzijskih vibracija žice.

DV 110 kV "Yamburg-YAGTES" iz ogranka "YAGP-2" pr.br.1-14: MP-120-A, GP-120 - 234 kom;
. DV 110 kV "Yamburg-YAGP-6" projekat br. 7-8: MP-120-A i GP-120 - 9 kom.

Naučno-tehnički centar CJSC "Elektroseti" (Moskva) razvijen je 2008. godine po nalogu JSC "Tyumenenergo" matematički model za proračun prigušivača "plesa" spiralnog tipa i sistema za mjerenje vibracija žica, sprovedena laboratorijska ispitivanja amortizera na otpornost na pojavu cikličkog uzdužnog opterećenja i u novembru 2008.g. završena je isporuka novih eksperimentalnih spiralnih prigušivača za ples: GPS-15.2-01-1P ("leptir") i GPS-15.2-02-1P ("polu-leptir"), koji su postavljeni na linijama Yamburgsky distributivne zone. Danas se novi prigušivači za ples i sistem za mjerenje vibracija na žici testiraju na terenu kako bi se prikupili eksperimentalni podaci kako bi se dalje poboljšala i razvila ideja o spiralnim prigušivačima za ples, kao i za stvaranje novih tipova prigušivača za ples.

Na DV 110 kV "YAGP-6-YAGTES" od "YAGP-2" f. "C" u rasponima od br. 1-14 ugrađeni su: GPS-15.2-01-1P - 42 kom;
Na DV 110 kV "YAGP-6-YAGTES" od "YAGP-2" f. "A" u rasponima od br. 1-14 ugrađeni su: GPS-15.2-02-1P - 42 kom;

Za borbu protiv "plesa" žica pasivnim sredstvima, prvi put u praksi JSC "Tyumenenergo" 2008. Korišteni su međufazni izolacijski podupirači, proizvođača CJSC Energia + 21, Yuzhnouralsk. Ovi odstojnici se postavljaju na vodove Jamburške distributivne zone na najužim mestima, gde su 2006., 2007. i početkom 2008. godine bili isključeni nadzemni vodovi upravo zbog „plesanja” žica. Međufazni odstojnici se koriste za održavanje projektovanog rastojanja između faznih žica, žica i kablova za zaštitu od groma tokom "plesa". Takav sistem je dizajniran da smanji amplitudu "plesa" žica i povezanih dinamičkih opterećenja na elemente nadzemnog voda.

Sjeverne električne mreže su 2008. godine instalirale:
DV 110 kV "YAGP-6-YAGTES" pr.br.206-207 - RMI-110 - 4 kom.
DV 110 kV "Yamburg-YAGTES" pr.br.114-116 - RMI-110 - 8 kom.
DV 110 kV "Yamburg-YAGP-1V" pr.br.75-76 - RMI-110 - 2 kom.
DV 110 kV "Yamburg-YAGP-1V" iz ogranka "YAGP-1" projekat br. 2-3 - RMI-110 - 2 kom.
DV 110 kV "Yamburg-YAGP-1" pr.br.6-7 - RMI-110 - 2 kom.

Svjetsko iskustvo pokazuje da problem takve vrste vibracija žice kao što je "ples" još nije u potpunosti proučen i poražen, iako je većina njegovih uzroka identificirana i opisana. Ipak, trenutno nije moguće u potpunosti riješiti problem "plesanja" žica na upravljanim nadzemnim vodovima. S tim u vezi, danas glavni pravac rada u ovom pravcu, JSC "Tyumenenergo" smatra pronalaženje načina za smanjenje amplitude i frekvencije "plesa" žica na sigurne vrijednosti. Zajedno sa aktivnim i pasivni načini za borbu protiv "plesa" žica na upravljanim nadzemnim vodovima opisanim u izvještaju, JSC Tyumenenergo koristi metode da spriječi ovu pojavu čak iu fazi projektovanja, naime, za nadzemne vodove projektovane u regijama sa čestim i intenzivnim "plesom", osim toga u skladu sa svim zahtjevima predviđenim NTD-om, osim toga, položena je smanjena dužina raspona i smanjena napetost. Na primjer, za projektovani nadzemni vod 220 kV Nadym-Salekhard, prosječna dužina raspona ne prelazi 300-320 m, dok bi u standardnom pristupu dužina raspona dostigla 400 metara ili više.

Osim toga, trenutno se, u okviru istraživanja i razvoja, radi sa CJSC Elektrosetstroyproekt (CJSC ESSP) na poboljšanju postojećih (kao što su GPS "leptir", "polu-leptir") "plesnih" prigušivača ili razvoju novih dizajna "plesnih" amortizeri. U decembru je planirana ugradnja eksperimentalne serije graničnika zaleđivanja proizvođača ORGRES.

Na DV 35 kV, posebno pri prolasku kroz šume, bašte, parkovske površine u naseljenim mestima i u skučenim uslovima (uz odgovarajuće opravdanje), koristiti zaštićene žice koje obezbeđuju veću stabilnost pri dodiru žica sa drvećem i međusobnom kontaktu žica, omogućavajući smanjenje razmaka između faznih praznina i čineći dalekovode za prenos energije kompaktnijim u odnosu na konvencionalne vodove golih žica i, kao rezultat toga, smanjujući štetne efekte na okruženje(manje snažno elektromagnetno zračenje), s nižim operativnim troškovima.

Za zaštitu od udara groma koristite žice za uzemljenje od pocinčanih čeličnih žica, niskolegiranih čelika, koje imaju visoku mehaničku i korozionu otpornost.

U područjima gdje je radnim iskustvom utvrđeno uništavanje linijskih elemenata od korozije, kao i na udaljenosti manjoj od 5 km. od morske obale i manje od 1,5 km. od hemijska preduzeća treba koristiti samo žice i kablove otporne na koroziju.

Linearni izolatori i okovi.

Uz odgovarajuće obrazloženje, odlukom tehničkog (naučno-tehničkog) vijeća ogranka, uz saglasnost tehničkog rukovodioca Juga, dozvoljena je upotreba polimernih izolatora sa organosilicijumskim čvrsto livenim zaštitnim premazom.

Prilikom rekonstrukcije i novogradnje DV 35-110 kV preporučuje se upotreba spiralno linearnih, spojnih, potpornih, zateznih, zaštitnih i spojnih armatura koje ne zahtijevaju održavanje, popravku i zamjenu tokom cijelog vijeka trajanja DV.

Ako je potrebno ugraditi prigušivače vibracija na nadzemne vodove 35-110 kV, koristite samo višefrekventne prigušivače vibracija.

Na osnovu projektnih rješenja za nadzemne vodove 35-110 kV potrebno je koristiti uređaje koji sprječavaju zaleđivanje žica, utege koji ograničavaju uvrtanje žica i uređaje za zaštitu žica od lijepljenja mokrog snijega.

Kablovski dalekovodi 35-110 kV.

Zahtjevi za kablove i kablovske spojnice:

treba koristiti jednožilne kablove za napajanje sa XLPE izolacijom, gde je to prikladno, kablove za napajanje sa plaštom otpornim na plamen i niskom emisijom otrovnih gasova;

univerzalni kablovi za vazdušno-podzemno polaganje bez upotrebe adapterskih kablovskih spojnica, ili sa spojnicama na bazi termoskupljajućih elemenata;

koristiti termoskupljajuće navlake izrađene tehnologijom umreženih polimera s plastičnim pamćenjem oblika, otporne na sunčevo zračenje, visoke dielektrične osobine, dizajnirane za polaganje u svim klimatskim uvjetima, u bilo kojem okruženju i ne zahtijevaju održavanje tokom rada;

izbor veličine sekcija CL ekrana i načina njihovog uzemljenja treba izvršiti na osnovu studije izvodljivosti, uz obavezno ispunjenje proračuni vrijednosti dugotrajne dozvoljene struje u normalnom režimu, uzimajući u obzir korekcije za broj kablova, temperaturu i termičku otpornost tla (prema standardu za upotrijebljeni energetski kabel);

vijek trajanja kabelske armature trebao bi biti najmanje 30 godina.

2.1.3. Tehnologije i oblasti popravke i održavanja:

planiranje i izvođenje srednjih i velikih remonta energetskih transformatora na osnovu rezultata dijagnostike i pogonskih podataka (popravka prema tehničkom stanju);

integrirani pristup realizaciji usluga popravke i održavanja, uključujući izvođenje radova na električnoj opremi, radove na popravci i restauraciji zgrada i objekata, radove na uređajima za relejnu zaštitu i automatizaciju, SDTU, mjerne instrumente;

automatizacija planskih i operativnih aktivnosti;

uvođenje obećavajućih metoda za čišćenje nadzemnih vodova od drveća i grmlja, uključujući kombinaciju kemijskih (sa pozitivnim zaključkom državne revizije okoliša) i mehaničkih metoda čišćenja;

razvoj naftnih postrojenja koja omogućavaju prijem, skladištenje i pripremu svježih ulja, kao i prikupljanje i regeneraciju rabljenih ulja u cilju njihovog efikasnog korištenja i smanjenja obima otkupa svježih ulja.

B. Obećavajuća oprema i tehnologije.

Rasklopna jedinica mora biti opremljena sistemom za praćenje i dijagnostiku (mjerenje gustine SF6 sa mogućnošću vizualne kontrole, prisustvo ugrađenih PD senzora sa kontinuiranim PD signalnim sistemom i mogućnost povezivanja prijenosnih uređaja za dešifriranje nivoa i prirode signali);

oprema najkritičnijih energetskih transformatora sa sistemima za automatsku dijagnostiku stanja;

korištenje energetskih transformatora koji ne zahtijevaju prethodno presovanje namotaja tokom cijelog radnog vijeka i opremljeni su uređajem za praćenje stanja namotaja;

korištenje optoelektronskih CT-ova;

ugradnja kombinovanog CT i VT u jednoj zgradi;

uz odgovarajuće opravdanje, korištenje gromobranskog kabela s integriranim optičkim kabelom, uključujući optičko vlakno otporno na toplinu;

upotreba samonosivog ovjesa uvijenog u snop univerzalnih kabela tipa DISTRI;

primjena na nadzemnim vodovima sistema za temperaturno praćenje stanja žice.

na trafostanici 35/110 kV postaviti separatore i kratke spojeve, vazdušne ili uljne prekidače;

koristiti pneumatske aktuatore za visokonaponske prekidače;

šeme primarnih priključaka TS 35-110 kV sa vanportalnim prijemom nadzemnih vodova;

rastavljač V sa izolacijom od porculanske potporne šipke bez motornog pogona;

koristiti energetske transformatore, sklopke i rastavljače sa garantiranim vijekom trajanja manjim od 30 godina;

prekidači, rastavljači, strujni i naponski transformatori koji zahtijevaju remont tokom garantnog perioda rada;

AB otvoreno izvršenje;

ugraditi ventilske i cijevne odvodnike u mrežama;

ugraditi uljne čahure 110 kV, čahure punjene mastikom 35 kV;

objesite čeličnu žicu za uzemljenje bez antikorozivnog premaza;

ugraditi dvofrekventne prigušivače vibracija tipa GVN, GPG i GPS;

ugraditi polimerne izolatore - serije LP i LPIS sa omotačem od poliolefinskog sastava;

ugraditi ovjesne disk izolatore tipa PF6-A i PF6-B;

primijeniti tehnologije premaza boja i lakova za metalne konstrukcije nosača koji nisu prošli certifikaciju;

postaviti drvene stubove, osim u slučajevima popravke nadzemnih vodova na drvenim stubovima.

2.2. Distributivne mreže 0,4-10 kV.

Primarni zahtjevi.

1. Glavni princip izgradnje mreža napona 6-10 kV trebao bi biti princip koji vam omogućava da izvršite međusobnu redundanciju opterećenja kada je jedan od energetskih centara isključen, dok glavni dalekovodi moraju biti istog presjeka. cijelom dužinom vodova, osiguravajući normalan kvalitet električne energije na ovom području. Izbor šeme izgradnje treba izvršiti na osnovu tehničke i ekonomske analize.

2. Prilikom rekonstrukcije (novogradnje) nadzemnih vodova 6-10 kV (VD) primeniti u kompleksnom tehničkom rešenju za opremu 6-10 kV razvodnog mesta (TS) i 35 kV trafostanice i više, do kojih je vod povezan.

3. Prilikom izvođenja velikih obima radova na rekonstrukciji (restauraciji) mrežnih objekata potrebno je razmotriti mogućnosti prelaska postojećih mreža u višu srednjenaponsku klasu. Rekonstrukcija mrežnih objekata sa odgovarajućom studijom izvodljivosti može se kombinovati sa prelaskom mreže u višu naponsku klasu i aproksimacijom TS 6-10/0,4 kV potrošačima.

Novoizgrađeni dalekovodi 6 kV moraju imati klasu izolacije koja u budućnosti omogućava prevođenje mreže na naponsku klasu od 10 kV bez značajnih dodatnih troškova.

4. U slučaju nove izgradnje i rekonstrukcije 0,4-6-10 kV mreže, preći na značajno smanjenje dužine 0,4 kV mreže izgradnjom razgrananije 10 kV (6 kV) mreže, uključujući korištenje STS male snage u jednofaznom i trofaznom izvođenju.

5. Na osnovu odluke zamenika direktora za tehnička pitanja - glavnog inženjera Sektora proizvodnje filijale IDGC Juga ad, u skladu sa kategorijom prijemnika za pouzdanost napajanja, moguće je nadzemne vodove 6-10 kV opremiti uređajima za dvostruko ponovno zatvaranje na glavnoj skretnici dalekovoda i tačkama sekcije, pod uslovom da postoji blokada drugog AR ciklusa u slučaju zemljospoja nakon AR prvog ciklusa (za na primjer, zbog prisustva napona nulte sekvence).

6. In specifikacije za priključenje električnih instalacija potrošača snage veće od 150 kW (izuzev građana-potrošača koji koriste električnu energiju za kućnu potrošnju, a njima izjednačenih u skladu sa podzakonskim aktima iz oblasti državnog regulisanja tarifa grupa (kategorija) ) potrošača (kupaca), uključujući stambene zgrade, hortikulturna, vrtlarska, dacha i druga neprofitna udruženja građana) uključuju zahtjeve o potrebi izvođenja proračuna za utvrđivanje potrebe za ugradnjom kompenzacijskih uređaja za održavanje navedene vrijednosti cosφ (tgφ).

7. U područjima sa povećanim stepenom uticaja leda i opterećenja vjetrom na nadzemne vodove (počev od IV okruga u smislu vjetra i leda), na osnovu studije izvodljivosti treba omogućiti polaganje kablovskih vodova 6-10 kV. uzeti u obzir.

8. Na nadzemnim vodovima napona 6-10 kV, koji prolaze u područjima sa intenzivnim pojavama leda i sljepljivanja snijega, predvidjeti mjere za sprječavanje razvoja „lančanog“ razaranja, uključujući smanjenje raspona sidrenja na 0,5 km.

9. Za novogradnju i rekonstrukciju koristiti rastavljač koji ne zahteva popravku tokom celog radnog veka.

Razvodne tačke, trafostanice.

1. Prilikom novogradnje i rekonstrukcije u električnim mrežama gradova i velikih ruralnih područja naselja sa populacijom od više od 20 hiljada ljudi, kao iu područjima s agresivnim zračnim okruženjem (morske obale, rezervoari), što uzrokuje povećanu koroziju metala, preporučuje se korištenje malih BRTP-ova i BKTP-ova nove generacije u betonska školjka koja se uklapa u arhitekturu.

U ostalim slučajevima potrebno je koristiti kontejnerski i modularni PTS sa pocinkovanim tijelom od toplo valjanog čelika, obojenog bojama koje sadrže cink (bojenje u prahu).

2. Za novogradnju i rekonstrukciju u elektroenergetskim mrežama odgovornih potrošača u uslovima guste gradnje primjenjivati:

mala rasklopna postrojenja zatvorenog dizajna sa ćelijama modularnog tipa na bazi vakuumskih prekidača;

modularne ćelije sa kombinovanom zračnom ili SF6 izolacijom i prekidačima, rastavljačima, prekidačima opterećenja bez održavanja.

3. Projektnim zadatkom za projektovanje novogradnje, rekonstrukcije, tehničkog opremanja razvodnih tačaka 6-10 kV, po potrebi predvidjeti telemehanizaciju:

telemehanizacija RP (RTP) sa neprekidnim radom najmanje dva sata u slučaju nestanka struje RP (RTP);

pojednostavljeni sistem organizovanja jednosmerne radne struje pomoću uređaja (ormana) za regulaciju radne struje sa razvodnim ormanom i ormarom za baterije potrebnog kapaciteta sa životnim vekom od najmanje 15 godina;

dozvoljena je upotreba zatvorenih baterija sa elektrolitom nalik gelu.

4. U mrežama 6-10 kV treba koristiti dva tipa automatskog rezervnog ulaza:

mreža AVR na tački koja spaja dva voda koja se protežu od različitih trafostanica 35-110 kV ili različitih 6-10 kV sabirničkih sekcija jedne trafostanice 35-110 kV;

lokalni ATS za uključivanje rezervnog ulaza na višenaponske sabirnice TS 6-10 / 0,4 kV ili RP 6-10 kV nakon što napon nestane na radnom ulazu i on se isključi. Ukoliko je potrebno organizovati ATS na strani 0,4 kV za odgovorne potrošače (u skladu sa kategorijom pouzdanosti), ATS se ugrađuje samo u električne instalacije potrošača.

5. Za novogradnju i rekonstrukciju koristiti energetske transformatore 6-10/0,4 kV hermetičke izvedbe (TMG) ili po potrebi sa suvom (livenom) izolacijom (TS, TSZ TSL):

snage do 250 kVA, sa Y/Yn shemom povezivanja namotaja sa balansnim uređajem ili Y/Zn;

snage od 250 do 630 kVA, sa šemom povezivanja namotaja ∆/Yn;

snage preko 630 kVA, sa priključkom namotaja ∆/Yn ili sa odgovarajućim opravdanjem Y/Yn.

Na strani 0,4 kV, za transformatore snage 160 kVA i više, upotreba hardverskih stezaljki je obavezna.

6. U seoskim naseljima i naseljima sa niskogradnjom za priključenje potrošača snage do 63 kVA koristiti STP sa jednofaznim i trofaznim transformatorima, osiguračima-rastavljačima 6-10 kV i osiguračima-rastavljačima 0,4 kV. .

7. Prilikom rekonstrukcije postojećih transformatorskih stanica poželjno je koristiti kompletna 0,4 kV rasklopna postrojenja pune fabričke spremnosti.

8. U mrežama sa naponom od 0,4 kV na izlaznim nadzemnim vodovima (CL), preporučuje se upotreba prekidača sa osiguračima i lukovima i osiguračima.

Automatske tačke sekcije.

1. Prilikom rekonstrukcije i nove izgradnje DV 6-10 kV (VD) sa odgovarajućom studijom izvodljivosti, predvidjeti korištenje automatskih tačaka presjeka, uključujući reklozere.

2. Prioritetni cilj sekcije DV 6-20 kV uz pomoć reklozera je mogućnost izolacije oštećenog dijela mreže bez isključenja ostalih potrošača, optimizacija rada operativnog i operativnog remontnog osoblja preduzeća.

3. Prilikom odabira mjesta ugradnje reklozera potrebno je uzeti u obzir dužinu nadzemnog dalekovoda sa slavinama, broj tehnoloških smetnji i vrijeme obnavljanja napajanja u sekcionim dionicama, priključnu snagu potrošači.

4. Prilikom instaliranja reklozera, moraju se implementirati sljedeće funkcije:

osiguranje funkcije ATS-a;

obezbeđivanje funkcije dvostrukog automatskog ponovnog zatvaranja (sprovođenje funkcije na osnovu odluke zamenika direktora za tehnička pitanja - glavnog inženjera Sektora proizvodnje podružnice Jug u skladu sa kategorijom prijemnika u pogledu napajanja pouzdanost);

pružanje zaštite usmjerene i neusmjerene struje od međufaznih kratkih spojeva i jednofaznih zemljospoja;

osiguranje vođenja dnevnika operativnih i vanrednih događaja sa automatskim prijenosom u kontrolni centar informacija o nastanku tehnološkog poremećaja u mreži;

osiguravanje mogućnosti dobivanja informacija i kontrole iz kontrolne sobe, uključujući promjenu postavki zaštite;

osiguravanje prijema i prijenosa potrebnih podataka uz minimiziranje vremenskih i finansijskih troškova kako bi se mogli integrirati u SCADA sistem putem razne vrste komunikacije (GSM, radio, optička vlakna);

osiguranje potrebne selektivnosti rada sa drugom elektromrežnom opremom;

osiguravanje mogućnosti rada iz vlastitog izvora energije u najdužem mogućem vremenu, ali ne manje od 24 sata.

5. Reklozeri moraju obezbijediti mogućnost rada bez vanrednih, tekućih i srednjih popravki tokom cijelog vijeka trajanja (najmanje 25 godina).

Nadzemni vodovi.

1. Prilikom projektovanja izabrati opciju sa minimalnom dužinom mreže od 0,4 kV.

2. VL 0,4 kV treba izvesti u trofaznoj četverožičnoj verziji prema radijalnoj shemi sa žicama istog presjeka po cijeloj dužini (glavni) od transformatorske stanice 6-10 / 0,4 kV.

3. Rekonstrukcija i nova izgradnja nadzemnih vodova 0,4 kV se izvode samo pomoću samonoseće izolovane žice SIP-2, SIP-4.

4. Prilikom projektovanja i izgradnje 0,4 kV mreže preporučuje se upotreba nosača dalekovoda 6-20 kV za spojnu suspenziju.

5. Prilikom rekonstrukcije i novogradnje na DV 0,4 kV i DV 6-10 kV koristiti žice poprečnog presjeka na mreži od najmanje 70 mm² (za aluminijum). Za uređenje ulaza iz transformatorske podstanice (RP, BKTP) u nadzemne vodove 0,4 kV koristite samonoseće izolirane žice s poprečnim presjekom faznih žica od najmanje 70 mm² (za aluminij).

6. Odaberite sistem nadzemnih uređaja 0,4 kV sa SIP žicama, kod kojih prekomjerna mehanička opterećenja, opterećenja vjetrom i ledom na žice ne dovode do oštećenja žice i nosača, već samo do uništavanja elemenata za pričvršćivanje žica na oslonci.

7. Prilikom rekonstrukcije i nove izgradnje DV 6-10 kV u naseljenom i šumovitom području koristiti SIP-3, uz odgovarajuće opravdanje, dozvoljena je upotreba samonosivih nadzemnih univerzalnih kablova upredenih u snop.

Uz odgovarajuće obrazloženje, dopuštena je upotreba drvenih stubova tretiranih posebnim zaštitnim sredstvima koji osiguravaju vijek trajanja od najmanje 40 godina.

9. U slučaju nove izgradnje, rekonstrukcije i popravke DV 0,4 kV, odvojiti se od DV do pretplatničkog ulaza radi samo SIP-a. Preporučljivo je izvršiti neprekidan ulazak žice grane u brojilo. Ako je potrebno, spojite SIP na žicu pretplatnika pomoću izolovanih navlaka.

10. Na DV 6-10 kV koristiti spiralne linearne (spojne, noseće, zatezne, zaštitne i spojne) armature koje ne zahtijevaju održavanje, popravku i zamjenu tokom cijelog vijeka trajanja dalekovoda.

11. Na VL 6-10, za zaštitu od prenapona, umjesto cijevnih i ventilskih odvodnika koristiti odvodnike prenapona, RDIP i UZPN.

12. Prilikom rekonstrukcije i nove izgradnje DV 6-10 kV koristiti rastavljače koji ne zahtijevaju popravku tokom cijelog vijeka trajanja (najmanje 25 godina). Preporučuje se korištenje oscilirajućih rastavljača (RLK).

Kablovski vodovi.

1. Polaganje novih i rekonstrukcija postojećih kablovskih vodova izvode se prema projektu koji obavezno sadrži inženjerska istraživanja tla u zoni polaganja kablovskih trasa i zahtjeve proizvođača za polaganje.

2. Izbor veličine poprečnih presjeka CL ekrana u monofaznoj verziji i način njihovog uzemljenja treba izvršiti na osnovu studije izvodljivosti sa obaveznim proračunima.

3. Koristite, po pravilu, strujne kablove sa XLPE izolacijom različitih izvedbi, uključujući i jednožilne. Uz odgovarajuću studiju izvodljivosti, dozvoljena je upotreba energetskih kablova sa papirno-uljnom izolacijom impregniranom nerazdvajajućim specijalnim sastavom i kablova sa papirnom izolacijom impregniranom sintetičkom masom koja ne drenira.

4. Prilikom uvođenja kablovskih vodova u RP, TP, BRTP koristiti plastične cijevi sa termoskupljajućim kabelskim zaptivkama. Unutrašnji prečnik plastičnih cevi mora biti najmanje 160 mm. Za stvaranje mehaničke čvrstoće (ako je potrebno), plastične cijevi se postavljaju u kutije izrađene od metalnih ili azbestno-betonskih cijevi odgovarajućeg promjera.

5. Prilikom polaganja i popravke kablovskih vodova koristite kablovske čahure na bazi termoskupljajućih materijala. Materijali koji se koriste za kablovsku armaturu moraju biti otporni na sunčevo zračenje, imati visoke dielektrične karakteristike, dizajnirani za polaganje u svim klimatskim i industrijskim uvjetima. Vijek trajanja kablovskih i žičanih proizvoda i kabelske armature mora biti najmanje 30 godina.

6. U nekim slučajevima, kada je upotreba otvorene vatre zabranjena zbog sigurnosti rada, moguća je upotreba hladno skupljajućih navlaka sa uklonjivim spiralnim užetom, koji imaju raspon radne temperature od -50ºS do +180ºS i obavezno skladištenje rok od najmanje 24 mjeseca uz garanciju kvaliteta od najmanje 20 godina.

7. Prilikom izgradnje i rekonstrukcije kablovskih vodova 6 kV koristiti kablovsku i kablovsku armaturu za nazivni napon od 10 kV.

8. U slučaju novogradnje i rekonstrukcije, polaganje kablovskih vodova vršiti: na teritoriji SS, RP, industrijska preduzeća itd. - u tacnama, tunelima, bunarima; na teritoriji gradova i naselja - u zemlji (rovovi) duž neprohodnog dijela ulica (ispod trotoara), uz pojaseve zelenih površina. Metodu horizontalnog usmjerenog bušenja koristite pri polaganju kablovskih mreža 0,4-6-10 kV na raskrsnicama sa ulicama, putevima poboljšane pokrivenosti, kao i tramvajskim i željezničkim prugama bez kopanja rovova. Prilikom polaganja kablova u zemlju preporučuje se upotreba ploča tipa PZK za zatvaranje kablova u rovu.

9. Prilikom polaganja kablovskih vodova koristiti po mogućnosti mehanizovan način polaganja, u teškim uslovima za mehanizovan način - ručni. Uslovi za polaganje kablovskih vodova, ako je moguće, ne bi trebalo da stvaraju prepreke tokom njihovog rada i popravke.

10. Pri ispitivanju i dijagnostici kablovskih vodova potrebno je razviti upotrebu nedestruktivnih metoda za dijagnostiku stanja izolacije kablova sa predviđanjem stanja izolacije kablova.

11. Prilikom popravki kablovskih vodova:

za zamjenu kabelskih izvoda 6-10 kV papirnom izolacijom od TP, RP, BKTP, preporučuje se korištenje kabela sa XLPE izolacijom ili univerzalnog kabela;

koristite kablove marke AABL, ASB, AABLu. U slučajevima polaganja popravnih umetaka u područjima sa visokom pokretljivošću tla ili u zonama klizišta, potrebno je koristiti kablove marke ASP ili AAP, koji imaju povećanu mehaničku čvrstoću i pucanje;

pri montaži svih vrsta spojnica na kablove sa papirnom izolacijom, spajanje omotača kabla i spojnica treba izvoditi samo lemljenjem;

kada popravljate kablove sa izolacijom papir-ulje (uključujući papir-uljenu izolaciju impregniranu specijalnim sastavom koji se ne odvaja i sintetičkom masom koja ne drenira) sa razlikom nivoa polaganja kablova većom od 1,5 m (uključujući ukupnu), zamenite kabl na kabel sa XLPE izolacijom;

na CL 0,4 kV tipa AVVG ili sličnog tipa, kada dejstvo otvorene vatre na faznu i linearnu vinilnu izolaciju kabla dovodi do pucanja i povećanog starenja, potrebno je koristiti spojnice zatvorenim mešanjem i izlivanjem izolacionog kompozita ili sličnih po parametrima, isključujući agresivni temperaturni uticaj na izolaciju žila vinil kablova.

B. Obećavajuće tehnologije i oprema:

upotreba višestrukih čeličnih stubova i stubova od kompozitnih materijala u novogradnji i rekonstrukciji nadzemnih dalekovoda;

upotreba spiralnog pletenja pri pričvršćivanju žica na staklo i porculansku izolaciju (SHS, ShF);

korištenje izolacijskih traverzi na nadzemnim vodovima 6-10 kV;

masovna upotreba univerzalnih kablova 6-10 kV;

implementacija sistema za telesignalizaciju i daljinsko upravljanje u distributivne mreže 0,4-10 kV.

B. Ograničenja upotrebe opreme i tehnologija.

Zabranjeno je:

korištenje golih žica na nadzemnim vodovima 0,4 kV;

korištenje APV žice na otvorenom, uključujući i kao pretplatničke grane;

primjena na nadzemnim vodovima 6 - 10 kV žice klase A;

primjena KTP 6-10/0,4 kV ormanskog tipa snage veće od 63 kVA;

korištenje truba za lučno pražnjenje na nadzemnim vodovima sa zaštićenim žicama;

polaganje svih vrsta AVVG kablova na otvorenom;

korištenje kablova koji ne ispunjavaju zahtjeve za sigurnost od požara, uključujući tip „ng“ i koji emituju toksične proizvode tokom sagorijevanja (ako postoje relevantni zahtjevi);

korištenje hladnoskupljajućih navlaka korištenjem tehnologije zatezanja;

upotreba trožilnih energetskih kablova sa aluminijumskim i olovnim omotačem za nazivni napon do 1 kV koristeći njihov omotač kao neutralnu žicu;

polaganje kablovskih vodova u zemlji ispod zgrada, kao i kroz podrume i skladišta;

upotreba završetaka tipa ispune (uključujući bitumenske i epoksidne) ili završetaka u čeličnim kućištima pri izvođenju popravaka na kablovskim vodovima (LWL);

upotreba kablova sa izolacijom creva za polaganje u zemlju (tip AASHV, AASHVu);

korištenje opruga ili drugih steznih uređaja za spajanje omotača kabela i spojnica pri montaži svih vrsta spojnica na kabele s papirnom izolacijom;

upotreba epoksidnih spojnica.

2.3. Dijagnostika opreme.

2.3.1. Sistemi za dijagnostiku i nadzor glavne opreme električnih mreža.

Glavni pravci razvoja dijagnostike:

obavljanje dijagnostike i praćenja stanja glavne električne opreme bez skidanja napona i stavljanja u „popravku“;

prepoznavanje nedostataka u ranoj fazi njihovog razvoja;

uvođenje nedestruktivnih metoda za praćenje stanja opreme;

korištenje dijagnostičkih i nadzornih alata za glavnu opremu koja osigurava visoku pouzdanost informacija o stanju opreme;

uvođenje objedinjenih informacionih i dijagnostičkih sistema za brz pristup informacijama o stanju opreme, postojećim rizicima i verovatnoći njenog kvara, korišćenjem inteligentnih (stručnih) metoda procene.

procjena stanja opreme punjene uljem na osnovu rezultata hromatografske analize plinova otopljenih u transformatorskom ulju;

procjena indeksa stabilnosti prema oksidaciji transformatorskog ulja određivanjem koncentracije stabilizirajućeg aditiva jonola (agidola) u njemu;

procjena stanja papirne izolacije namotaja energetskih transformatora hromatografskom metodom;

hemijska analiza transformatorskog ulja;

ekspresna kontrola nivoa vode, mehaničkih nečistoća u transformatorskom ulju, određivanje dielektričnih karakteristika i električne čvrstoće transformatorskog ulja prenosnim malim uređajima;

termovizijska kontrola električne opreme i nadzemnih dalekovoda;

procjena kvaliteta presovanja namotaja i magnetnog kola energetskih transformatora pomoću sistema za dijagnostiku vibracija;

kontrola stanja odvodnika prenapona pod radnim naponom, korištenjem stalno ugrađenih kontrolnih senzora i odgovarajućih prijenosnih uređaja;

procjena stanja uzemljivača sa mogućnošću utvrđivanja njihovih stvarnih kola.

Zahtjevi za instrumente, sisteme za dijagnostiku i nadzor glavne električne opreme električnih mreža:

mjernih instrumenata, sistemi moraju biti certificirani (imati potvrdu o odobrenju vrste mjernih instrumenata), uključeni u Državni registar mjerni instrumenti odobreni za upotrebu u Ruskoj Federaciji, imaju i prolaze verifikaciju i kalibraciju na propisan način;

oprema za termoviziju (termovizijski uređaji) za pregled električne opreme trafostanica, nadzemnih vodova od 35 kV i više na bazi nehlađenih matrica, sa spektralnim opsegom od 8-14 mikrona, minimalnom razlikovnom temperaturnom razlikom ne većom od 0,06-0,08° C, raspon mjerenja temperature ne više od "od -20°C do +250°C" i funkcije automatskog nivoa/osetljivosti/fokusa, zajedno sa profesionalnim softverom za obradu i analizu slike;

unutar servisnog područja jedne dijagnostičke jedinice, korištenje, u pravilu, istog tipa senzora za praćenje stanja odvodnika prenapona pod radnim naponom;

kada koristite uređaje sa ugrađenim baterijama, imajte barem jedan dodatni set baterija.

Zahtjevi za mobilne elektrolaboratorije:

imaju funkcionalnu i operativnu pouzdanost, ekološku i tehnološku sigurnost;

biti montiran na tip šasije koju odredi kupac, uključujući i šasiju autobusa;

biti u stanju prevesti ekipu od najmanje tri osobe, uključujući vozača, do mjesta rada;

imati instaliran laptop softver, koji osigurava rad i mogućnost analize i arhiviranja podataka;

kada koristite specijalizirane programe za generiranje i obradu podataka pomoću pojedinačnih "ključeva" - prisutnost najmanje dva ključa koji vam omogućavaju istovremeni rad s ovim programima, kako na prijenosnom računalu tako i na osobnom računalu u prostorijama dijagnostičke jedinice;

imaju sisteme za grejanje i ventilaciju za salone operatera laboratorije koji mogu da rade i kada je automobil u pokretu i kada se napajaju iz električne mreže ~220 V;

biti opremljen sa potrebnim zaštitna oprema, u skladu sa propisima;

biti opremljen uređajima koji nisu uključeni u osnovni paket proizvođača, u skladu sa zahtjevima kupca.

Mobilne električne laboratorije dizajnirane za ispitivanje i mjerenja na opremi trafostanica trebaju:

posjedovati certifikate, ateste, ovjerene metode mjerenja i druge dokumente potrebne za registraciju mobilne električne laboratorije kod Rostekhnadzora i organa za sigurnost saobraćaja;

osigurati ispitivanje povećanim naponom;

obezbjeđuju niskonaponska mjerenja parametara opreme.

Mobilne električne laboratorije dizajnirane za dijagnosticiranje stanja, ispitivanje i traženje oštećenja kablovskih vodova moraju:

obezbediti ispitivanje sa povećanim naponom za CL sa papirno-uljnom izolacijom;

obezbijediti implementaciju čitavog kompleksa metoda za određivanje lokacije oštećenja - reflektometrijske, indukcijske i akustičke, uključujući metodu bez sagorevanja (metoda impulsno-lučnog i oscilatornog pražnjenja);

imaju blokove za izolaciju sagorevanja i naknadnog sagorevanja;

imati set opreme za pretraživanje sa akustičnim i indukcijskim senzorima;

biti opremljen sa uređajima za ispitivanje ili dodatnim priključcima koji omogućavaju ispitivanje kablovskih vodova sa XLPE izolacijom sa povećanim naponom ultra niske frekvencije od 0,1 Hz;

imaju prijenosni benzinski električni generator ~220 V, snage najmanje 3 kW.

2.4. Relejna zaštita i automatizacija za hitne slučajeve.

Zahtjevi za mikroprocesorske relejne zaštitne uređaje:

smanjenje vremena donošenja odluka od strane operativnog osoblja u vanrednim situacijama i poboljšanje kvaliteta donete odluke kroz potpunost datih informacija i ažurnost njihovog predstavljanja;

efikasnost kontrole u vanrednim situacijama korišćenjem inteligentnih programabilnih sistema automatizacije u vanrednim situacijama, poboljšani uslovi za usklađivanje zaštite;

povećanje pouzdanosti rada uređaja za relejnu zaštitu i automatizaciju, uključujući i kao rezultat upotrebe: ugrađenih uređaja za kontinuiranu dijagnostiku; digitalni kanali komunikacije, uključujući optička vlakna; duplirani komunikacijski kanali;

mogućnost registracije i čuvanja informacija o najmanje pet hitnih događaja;

osiguranje elektromagnetne kompatibilnosti;

nisko održavanje, multifunkcionalnost, kompaktnost, praktičnost, lakoća održavanja;

mogućnost integracije u automatizovani sistem upravljanja procesima, kontinuiranih dijagnostičkih uređaja;

mogućnost organizovanja udaljenog pristupa.

MP zaštitni uređaji moraju biti:

prilagođena shemama i načinima rada štićenog objekta;

biti u mogućnosti daljinski nadgledati i kontrolirati ugrađene funkcije.

U slobodno programabilnim RPA MP terminalima, pristup ulazu osnovne logike (postavke) mora biti odvojen od pristupa ulazu parametara postavki (konfiguracije) terminala.

U RPA uređajima potrebno je obezbijediti:

umnožavanje zaštitnih kompleta na elektroenergetskim objektima koji napajaju kritične potrošače;

moderni transformatori i strujni i naponski senzori za krugove relejne zaštite;

da bi se poboljšala pouzdanost rada RPA uređaja na naponu od 35 kV i više, potrebno je svaki uređaj glavne i rezervne zaštite povezati na različite namotaje strujnih transformatora;

funkcionalna kompatibilnost zaštite nadzemnih vodova sa svih strana;

obezbeđivanje radnih uslova (EMC, temperatura, vlažnost, vibracije) u skladu sa zahtevima važećih propisa i smernica i specifikacije oprema;

osiguranje funkcionisanja sistema relejne zaštite i automatizacije kao dijela automatizovanog sistema upravljanja;

u prisustvu dva elektromagneta isključenja, djelovanje uređaja relejne zaštite, u pravilu, na oba elektromagneta;

CBF priključaka 110 kV treba realizovati kao jedan uređaj po sistemu sabirnica, sekcija - centralizovani CBF ili posebno za svaki priključak - pojedinačni CBF;

6-35 kV nivo kvara prekidača priključaka može se izvesti kao zaštitna akcija priključka sa dodatnim vremenskim odgodom za isključenje dovodnih priključaka;

brza optička zaštita od lučnih kvarova u kompletnom rasklopnom uređaju 6-35 kV;

zaštita (alarm) od jednofaznih zemljospoja u mrežama 6-35 kV.

Uvođenju MP tehnologije treba da prethode posebne studije za procjenu elektromagnetne situacije u elektroenergetskom objektu i, ako je potrebno, izvođenje niza radova kako bi se osigurala njegova kompatibilnost sa nivoom otpornosti na buku RPA uređaja.

RPA uređaji različitih proizvođača moraju osigurati interoperabilnost. Proizvođač mora objaviti komunikacijske protokole drugim korisnicima. Preporučuje se usklađenost sa IEC 61850.

Dozvoljeno je korištenje uređaja za elektromehaničku relejnu zaštitu prilikom djelomične rekonstrukcije i tehničke preuređenja objekata, ako to ne umanjuje pouzdanost uređaja za relejnu zaštitu.

SPEE zaštitni uređaji moraju obezbijediti:

fiksiranje stabilnih zemljospoja koji se odvijaju u prisustvu pouzdane galvanske veze oštećene faze sa zemljom (metalna veza, prolazni otpor, stalno gori luk);

fiksiranje nestabilnih lučnih kvarova, uključujući sljedeće varijante:

električni krugovi s prekidima;

lučno povremeno zatvaranje.

U prirodnim uvjetima, pored uobičajenih promjena u radu žica uzrokovanih djelovanjem leda, vjetra i temperature, zanimljiv je fenomen vibracija i plesanja žica.

Vibracija žica u vertikalnoj ravni se opaža pri malim brzinama vjetra i sastoji se u pojavi uzdužnih (stojećih) i pretežno lutajućih valova u žicama amplitude do 50 mm i frekvencije 5 - 50 Hz. Vibracije rezultiraju lomljenjem žica žica, samoodvrtanjem potpornih vijaka, lomljenjem dijelova armature izolacijskih vijenaca itd.

Za suzbijanje vibracija koristi se ojačanje žica namotavanjem na mjesta pričvršćivanja, auto-vibracionih stezaljki i prigušivača (prigušivača).

U nadzemnim vodovima postoji, doduše rjeđe, još jedan, manje proučavan fenomen - ples žica, odnosno oscilacija žica velike amplitude, zbog čega se žice različitih faza sukobljavaju, a samim tim i pada linija. bez posla.

Vibracije žice

Kada struja zraka struji oko žica, usmjerena preko ose linije ili pod određenim uglom u odnosu na ovu os, pojavljuju se turbulencije na zavjetrinskoj strani žice. Povremeno dolazi do odvajanja vjetra od žice i stvaranja vrtloga suprotnog smjera.

Odvajanje vrtloga u donjem dijelu uzrokuje pojavu kružnog strujanja sa zavjetrinske strane, a brzina strujanja v u tački A postaje veća nego u tački B. Kao rezultat, javlja se vertikalna komponenta pritiska vjetra.

Kada se frekvencija formiranja vrtloga poklopi s jednom od frekvencija prirodnih oscilacija istegnute žice, potonja počinje oscilirati u okomitoj ravnini. U ovom slučaju neke tačke najviše odstupaju od ravnotežnog položaja, formirajući antičvor talasa, dok druge ostaju na svom mestu, formirajući takozvane čvorove. U čvorovima se javljaju samo kutni pomaci žice.

Takve oscilacije žice čija amplituda ne prelazi 0,005 polutalasne dužine ili dva prečnika žice nazivaju se vibracija.

Slika 1. Formiranje vrtloga iza žice

Vibracije žica se javljaju pri brzinama vjetra od 0,6-0,8 m/s; sa povećanjem brzine vjetra povećavaju se frekvencija vibracija i broj valova u rasponu, sa brzinom vjetra većom od 5-8 m / s, amplitude vibracija su toliko male da nisu opasne za žicu.

Operativno iskustvo to pokazuje Vibracija žica se najčešće uočava na vodovima koji prolaze kroz otvorene i ravni teren. Na dionicama pruga u šumi i neravnom terenu trajanje i intenzitet vibracija su znatno manji.

Vibracije žica se u pravilu uočavaju u rasponima dužim od 120 m i povećavaju se s povećanjem raspona. Vibracije su posebno opasne na prelazima preko rijeka i vodenih prostora s rasponima dužim od 500 m.

Opasnost od vibracija leži u prekidima pojedinih žica u područjima njihovog izlaska iz stezaljki. Ovi lomovi nastaju zbog činjenice da se naizmjenična naprezanja od periodičnog savijanja žica kao posljedica vibracija preklapaju s glavnim vlačnim naponima u ovješenoj žici.Ako su potonji naponi mali, tada ukupna naprezanja ne dostižu granicu na kojoj dolazi do uništenja žica od zamora.

Rice. 2. Talasi vibracije na žici u rasponu

Na osnovu zapažanja i studija, ustanovljeno je da rizik od uništenja žica zavisi od tzv. prosječnog radnog napona (napona na prosječnoj godišnjoj temperaturi i odsustva dodatnih opterećenja).

Metode rješavanja vibracija žice

Prema pojedinačnim aluminijskim i čelično-aluminijskim žicama poprečnog presjeka do 95 mm2 u rasponima većim od 80 m, presjeku od 120 - 240 mm2 u rasponima većim od 100 m, poprečnom presjeku od 300 mm2 ili više u rasponima većim od 120 m čelične žice i kablovi svih poprečnih presjeka u rasponima većim od 120 m moraju biti zaštićeni od vibracija ako napon na prosječnoj godišnjoj temperaturi prelazi: 3,5 daN/mm2 (kgf/mm2) u aluminijskim žicama , 4,0 daN/mm2 u čelično-aluminijskim žicama, 18,0 daN/mm2 u čeličnim žicama i kablovima.

Za raspone manje od gore navedenih, zaštita od vibracija nije potrebna. Zaštita od vibracija takođe nije potrebna na vodovima sa faznim cijepanjem na dvije žice, ako napon na prosječnoj godišnjoj temperaturi ne prelazi 4,0 daN/mm2 u aluminijumu i 4,5 daN/mm2 u čelično-aluminijumskim žicama.

Razdvojena faza sa tri i četiri žice generalno ne zahteva zaštitu od vibracija. Dionice svih vodova zaštićene od poprečnih vjetrova ne podliježu zaštiti od vibracija. Na velikim prelazima rijeka i vodenih prostora zaštita je neophodna bez obzira na napon u žicama.

U pravilu, smanjenje napona u žicama vodova na vrijednosti pri kojima zaštita od vibracija nije potrebna nije ekonomski isplativo. Dakle, na vodovima napona 35 - 330 kV, prigušivači vibracija, izrađeni u obliku dva tereta okačena na čeličnu sajlu.

Prigušivači vibracija apsorbiraju energiju vibrirajućih žica i smanjuju amplitudu vibracija u blizini terminala. Prigušivači vibracija moraju biti postavljeni na određenim udaljenostima od stezaljki, koje se određuju ovisno o marki i naponu žice.

Na brojnim linijama, radi zaštite od vibracija, koriste se armaturne šipke, izrađene od istog materijala kao i žica, i namotane oko žice na mjestu njenog fiksiranja u stezaljku na dužini od 1,5 - 3,0 m.

Promjer šipki se smanjuje u oba smjera od sredine stezaljke. Šipke za ojačanje povećavaju krutost žice i smanjuju mogućnost da se ošteti vibracijama. Međutim, prigušivači vibracija su najefikasnije sredstvo za borbu protiv vibracija.

Rice. 3. Prigušivač vibracija na žici

Za zaštitu od vibracija pojedinačnih čelično-aluminijskih žica presjeka 25-70 mm2 i aluminija presjeka do 95 mm2 preporučuje se prigušivači petlje (prigušne petlje), obješen ispod žice (ispod potporne stezaljke) u obliku petlje dužine 1,0-1,35 m od žice istog presjeka.

U stranoj praksi za zaštitu žica velikih poprečnih presjeka, uključujući žice na velikim prijelazima, koriste se i prigušivači petlji iz jedne ili više uzastopnih petlji.

Ples žica

Ples žica, kao i vibracija, pobuđuje vjetar, ali se razlikuje od vibracije po velikoj amplitudi, koja doseže 12-14 m, i velikoj talasnoj dužini. Na linijama sa pojedinačnim žicama najčešće se opaža ples sa jednim talasom, odnosno sa dva polutalasa u rasponu (slika 4), na linijama sa razdvojenim žicama - sa jednim poluvalom u rasponu.

U ravnini okomitoj na os linije, žica se kreće dok pleše duž izdužene elipse, čija je glavna os vertikalna ili odstupljena pod malim uglom (do 10 - 20 °) od vertikale.

Prečnici elipse zavise od sag-a: kada se pleše sa jednim poluvalom u rasponu, veliki prečnik elipse može dostići 60-90% sag-a, dok se pleše sa dva polu-talasa - 30-45% od sag. Mali prečnik elipse obično iznosi 10 - 50% dužine velikog prečnika.

Po pravilu, ples žica se posmatra tokom leda. Led se taloži na žicama uglavnom sa zavjetrinske strane, zbog čega žica dobiva nepravilan oblik.

Kada je izložen vjetru na žici sa jednostranim ledom, brzina strujanja zraka u gornjem dijelu se povećava, a pritisak se smanjuje. Kao rezultat toga, postoji sila dizanja Vy, zbog čega žica zapleše.

Opasnost od plesa leži u činjenici da se oscilacije žica pojedinih faza, kao i žica i kablova, javljaju nesinhronizirano; često postoje slučajevi kada se žice kreću u suprotnim smjerovima i spajaju se ili se čak preklapaju.

U tom slučaju dolazi do električnog pražnjenja, što uzrokuje topljenje pojedinih žica, a ponekad i lomove žice. Bilo je i slučajeva kada su se žice 500 kV vodova dizale do nivoa kablova i sukobljavale s njima.

Rice. 4: a - plesni valovi na žici u letu, b - žica prekrivena ledom, u strujanju zraka jedan s drugim.

Zadovoljavajući rezultati rada eksperimentalnih linija sa dance prigušivači još nisu dovoljne za smanjenje udaljenosti između žica.

Na nekim stranim vodovima sa nedovoljnim razmacima između žica različitih faza ugrađeni su izolacijski odstojnici koji isključuju mogućnost vezivanja žica tokom plesanja.

Vibracije žica su vibracije žice uzrokovane vjetrom u vertikalnoj ravni, koje karakterizira mali obim i visoka frekvencija.
Vibrirajuća žica u rasponu nadzemnog voda ima valovit oblik. Vibracije žice pri vibracijama su stojeći talasi, kada tačke žice sa najvećim opsegom oscilovanja (antinode) i tačke žice koje ostaju nepokretne tokom oscilacija (čvorovi) ne menjaju svoj položaj duž dužine žice. . Talasna dužina vibracije jednaka je dvostrukoj udaljenosti između dva susjedna čvora (ili antinoda). najveći raspon vibracije se nazivaju amplituda vibracije. Amplituda vibracija obično ne prelazi 3...5 cm na talasnoj dužini od 1 do 10 m. Za 1 s javlja se od 5 do 100 vibracija.
Najmanja brzina vjetra pri kojoj su moguće vibracije žica je 0,5 ... 0,6 m / s. Gornja granica se kreće od 4 ... 5 m/s na visini ovjesa žice od 12 m, do 8 ... 10 m/s na visini žičanog ovjesa od oko 70 m (na posebnim prelazima).
Vibracije žica nastaju zbog stvaranja turbulencija strujanja zraka pri strujanju oko žice. Odvajanje od žice zračnih vrtloga nastalih iza nje zamahuje žicu u vertikalnom smjeru. Da bi došlo do vibracija, potrebno je da sile koje djeluju na žicu budu dovoljno velike i da se smjenjuju u smjeru. Takvi napori se dešavaju samo uz ujednačen vjetar.
Vjerojatnost pojave vibracija raste sa dužinom raspona linije, prečnikom i visinom žičanog ovjesa. Sa promjenom napetosti duž žice mijenjaju se valna dužina, amplituda i frekvencija vibracija. Vibracija žica nastaje kada je smjer vjetra pod uglom od 45.. 90° u odnosu na os linije.Pod uglovima od 30...45° vibracije su nestabilne, a pod uglovima manjim od 20° ne. se uopšte javljaju. Najčešće se vibracije javljaju na linijama koje prolaze kroz otvorene površine. Žbunje, zgrade i drveće na stazi utiču na pojavu vibracija, jer menjaju smer i brzinu strujanja vazduha. Na prugama koje prolaze kroz šume sa visinom stabla blizu visine ovjesa žice, vibracije žica se praktički ne primjećuju.
Kao rezultat vibracija na mjestu gdje je žica pričvršćena na nosač ili stezaljku, dolazi do pregiba. Njihov broj tokom rada brzo dostiže vrlo velike vrijednosti i uzrokuje zamor metala žice. Dolazi do razaranja pojedinih žica žice, a zatim do loma žice pod normalnom napetošću. Žica izdrži od pola miliona do nekoliko desetina miliona savijanja prije uništenja. S povećanjem napetosti duž žice dolazi do zamora metala s manjim brojem pregiba. Oštećenja žica od vibracija najčešće se javljaju u blizini stezaljki. Što je žica više savijena u stezaljci i što su oštrije ivice matrica koje stežu žicu, to prije dolazi do uništenja žice od vibracija. Najbolji uslovi za rad žice su u stezaljkama sa širokim otvorom i zaobljenim ivicama na izlazu žice.Oštećenja žica od vibracija u blizini zateznih stezaljki su rijetka, jer zatezna stezaljka može oscilirati oko ose pričvršćenja sa žicom. Međutim, ako su stezaljke masivne, može doći do oštećenja žice od vibracija i blizu stezaljke.
Prilikom vibracija, obično na prvom mjestu, dolazi do razaranja žica vanjskog sloja žice, jer one doživljavaju najveće pregibe. Žice na mjestu prijeloma imaju fino zrnastu strukturu, rubovi prijeloma su glatki. Nema grla karakterističnih za lom žice pod dejstvom napetosti. Uništavanje žice od vibracija se razvija vrlo brzo, jer se naprezanja u preostalim žicama povećavaju zbog smanjenja ukupnog poprečnog presjeka žice.
Podijeljene faze na dalekovodima 330-750 kV, koje se sastoje od dvije do pet žica povezanih odstojnicima, manje su podložne vibracijama od pojedinačnih žica. Prisustvo veza između žica sprečava razvoj vibracija i doprinosi rasipanju energije vibracija. Amplituda vibracija podijeljenih faza smanjuje se za 1,5...10 puta ovisno o broju žica i udaljenosti između odstojnika, što u većini slučajeva eliminira opasnost od oštećenja žica od vibracija.
Kod dvije žice u fazi ponekad su potrebni prigušivači, a na tri ili više žica zaštita prigušivačima vibracija nije potrebna.
Kada se koriste na dalekovodima, infazno cijepanje žica, odstojnici postavljeni na žice, u velikoj mjeri obezbjeđuju prigušivanje vibracija žica. Parni odstojnici su posebno efikasni u prigušivanju vibracija kada su grupisani i faza je podijeljena na tri ili više žica. Pod ovim uslovima, ugradnja dodatnih prigušivača vibracija, po pravilu, nije potrebna ako rastojanje između "grmova" odstojnika ne prelazi 60.. 75 m. dodatnih prigušivača vibracija, iako je njihov broj po žici obično manje nego na linijama s nepodijeljenim žicama koje rade pod istim uvjetima.
Dakle, na vodovima s podijeljenom fazom od dvije žice povezane odstojnicima, zaštita od vibracija je neophodna za raspone veće od 150 m i prosječna radna naprezanja u čelično-aluminijskim žicama preko 40 ... 45 MPa, ovisno o marki žice i priroda terena duž kojeg prolazi linija.
Ugradnja apsorbera nije potrebna ako vod prolazi kroz šumsko područje sa visinom stabala koja prelazi visinu žica, duž planinskih dolina i drugih prepreka koje štite vod od poprečnih vjetrova
U skladu sa važećim "Smjernicama za zaštitu tipa od vibracija žica i kablova nadzemnih dalekovoda napona 35-750 kV", zaštita od vibracija pojedinačnih žica i kablova nije potrebna ako su prosječna radna naprezanja u njima manja. od 35 ... 40 MPa za aluminijske žice i žice od AN legure; 40...45 MPa za čelično-aluminijske žice i žice od AZh legure; 100.. 110 MPa za bakarne žice i 180...200 MPa za čelične žice i kablove. Preciznije, ove vrijednosti se određuju ovisno o poprečnom presjeku žica, dužini raspona i prirodi terena duž kojeg linija prolazi.
U zavisnosti od uslova za prolazak trase tinije, karakteristike dizajna vodova i zatezanja na žicama i kablovima, prigušivači vibracija se postavljaju ili sa obe strane raspona, ili samo sa jedne strane, dok je preporučljivo da se prigušivači vibracija ugrađuju kroz jedan nosač, odnosno sa obe strane jednog nosača i preskakanje sledećeg
Ugradnja apsorbera na jednoj strani raspona dozvoljena je u uslovima smanjenog rizika od vibracija u rasponima dužine manjim od 200 m, kao iu rasponima dužine 200-320 m, ako je prosječna operativna<- напряжение в проводах незначительно (на 5-10%) превышает указанные ранее безопасные для вибрации значения.
Ugradnja prigušivača vibracija je obavezna i za pojedinačne i za razdvojene žice, bez obzira na prosječni radni napon u žicama, pri prelasku velikih rijeka, akumulacija, otvorenih planinskih dolina, ako raspon prelaza prelazi 500 m za velike rijeke i akumulacije i 800 m za planinske doline, gdje se vibracije ispoljavaju u nešto manjoj mjeri nego pri prelasku rijeka i akumulacija.
U prelaznim rasponima preko rijeka i akumulacija dužine 500-1500 m, kao i kroz planinske doline širine 800...1500 m, preporučuje se postavljanje po dva prigušivača vibracija sa svake strane raspona. Zaštita od vibracija žica i kablova u prelaznim rasponima dužine veće od 1500 m, kao i bez obzira na dužinu raspona za žice prečnika većeg od 38 mm i žice sa prosečnom radnom naponom većom od 180 kN, mora se izvesti prema posebnom projektu.
Na vodovima s podijeljenim fazama, uz vibracije, uočava se još jedna vrsta vibracija žice - to su vibracije pogona u područjima između distanciranih nosača, povezane sa zaštitom jedne od žica drugom kada su izložene vjetru na žicama koje se nalaze u istoj horizontalnoj ravni. Ova vrsta oscilovanja naziva se podoscilacija. Zaklanjanje jedne žice drugom vjetrom preko linije i relativno malog razmaka između žica (0,3 .. 0,4 m) dovodi do činjenice da oklopljena žica ulazi u zonu turbulencije strujanja zraka i njene oscilacije se javljaju uglavnom u horizontalnoj ravnini.

1 - položaj žica između odstojnika tokom suboscilacija.
2 - odstojnici; 3 - smjer vjetra
Amplituda podoscilacija je od 5...6 cm do nekoliko desetina centimetara, a period oscilovanja je od 0,2...0,5 do 1 s. Suboscilacije žica nastaju pri dovoljno velikim brzinama vjetra i mogu dovesti do sudara i oštećenja žica kao posljedica sudara. Suboscilacije su od velike opasnosti za odstojnike, čiji se detalji mogu istrošiti i uništiti od dužeg izlaganja podoscilacijama žica. Prema stranim podacima, omjer udaljenosti između žica podijeljene faze i promjera žica, koji smanjuje vjerovatnoću suboscilacija, trebao bi biti najmanje 20. Međutim, iz iskustva rada 500 i 750 kV vodova u Ruskoj Federaciji, možemo zaključiti da se kod grupne šeme za ugradnju odstojnika navedeni omjer može smanjiti na 12...17. U slučaju suboscilacija žica i oštećenja žica ili podupirača na postojećim vodovima, potrebno je revidirati shemu ugradnje odstojnika, smanjujući razmake između podupirača ili ih zamijeniti drugim, naprednijim dizajnom.
Zaštita od vibracija pojedinačnih žica i kablova nije potrebna ako dužine raspona nadzemnih vodova i prosječni radni naponi u žicama ne prelaze vrijednosti navedene u tabeli. 2.1.7.1 vol.
Prilikom prolaska nadzemnih vodova kroz neprekinute šumske površine sa visinom stabla većom od visine ovjesa žica i kablova, kao i duž planinskih dolina (po dnu), zaštita žica i kablova nadzemnih vodova nije potrebna.
Zaštita od vibracija pojedinačnih aluminijskih žica poprečnog presjeka 120 mm 2 ili više, čelično-aluminijskih žica poprečnog presjeka 95 mm 2 ili više, žica od aluminijskih legura poprečnog presjeka 70 mm 2 ili više, bakra i čelične žice, gromobranski kabeli s poprečnim presjekom od 50 mm 2 ili više izvode se standardnim apsorberima tipa GVN.
Početkom 80-ih, neko vrijeme su se proizvodili prigušivači vibracija sa skraćenim utezima i s utezima u obliku kapi umjesto cilindričnih.
Efikasnost takvih apsorbera je veoma niska. Zabilježeni su slučajevi zamornog oštećenja žica i gromobranskih kablova nadzemnih vodova opremljenih ovim apsorberima. Trenutno je obustavljena proizvodnja ovakvih amortizera, a amortizeri sa skraćenim utezima i utezima u obliku kapljice postavljeni ranije moraju biti zamijenjeni standardnim.
U vezi sa slučajevima oštećenja žica od aluminijskih legura AŽ 120 i AŽS 70/39, VNIIE je sproveo posebne studije koje su pokazale potrebu za razvojem stezaljki za potporu i vibracionih stezaljki za žice razreda AŽ i AŽS pomoću specijalnih zaptivki od habanja. -otporni elastomeri sa poluprovodničkim svojstvima.
Prije razvoja ovakvih stezaljki za žice AŽ i AŽS, preporučljivo je uzeti prosječne radne napone o,<<0,2овр.
Novorazvijena žica izrađena od bimetalnih čelično-aluminijskih žica marke PBSA 120 prema laboratorijskim studijama VNIIE ima otpornost na oštećenja od vibracija barem ne lošiju od čelično-aluminijske žice istog promjera. Stoga se kriterije i sredstva zaštite od vibracija za žicu PBSA 120 preporučuje usvojiti kao za čelično-aluminijske žice.
Kod ugradnje dva apsorbera u raspon, po jedan apsorber se ugrađuje sa svake strane raspona; pri ugradnji jednog apsorbera u rasponu (na jednoj strani raspona), preporučuje se ugradnja kroz jedan nosač - s obje strane pričvršćivanja žice ili kabela na vijenac.
Novorazvijeni višefrekventni prigušivač vibracija "Pejun" (slika 2.10.33) je dizajniran da zaštiti žice nadzemnih dalekovoda od vibracija. Njegov dizajn zadržava obje vrste vibracija savijanja kabela s utezima, svojstvene osnovnoj verziji Stockbridge apsorbera, a također je usvojio novi koncept apsorpcije energije za povećanje broja stupnjeva slobode - torzionu deformaciju.
Dvostruki prigušivači vibracija su razvijeni za prelaze nadzemnih vodova. Kombinirani apsorberi su neophodni za zaštitu žica nadzemnih vodova od "plesa" i vibracija.

Višefrekventni prigušivač vibracija "Pawn"
Djelovanje apsorbera zasniva se na promjeni karakteristika torzijske krutosti i jedne žice (kabla) i faznih žica. U rasponu sa obe strane žice, pod uglom od 45° u odnosu na nju, postavljen je par kombinovanih apsorbera. Ako je potrebno, koristi se i drugi par apsorbera. Položaj ysigeleja je vrlo stabilan pod bilo kakvim operativnim udarima.
Zaštita od vibracija podijeljene faze, koja se sastoji od dvije žice povezane u rasponu odstojnicima s razmakom između njih ne većim od 75 m s dužinom raspona od 150 m ili više, provodi se standardnim prigušivačima tipa GVN.
Prilikom ugradnje četiri apsorbera u rasponu, po dva apsorbera se ugrađuju sa svake strane raspona (po jedan na svakoj žici); kod ugradnje dva apsorbera, postavljaju se po jedan po fazi sa svake strane raspona naizmjenično na različite fazne žice.
Žice s podijeljenom fazom, koje se sastoje od tri do pet žica ili više, povezane odstojnicima s razmakom između njih ne većim od 75 m, u normalnim rasponima ne zahtijevaju zaštitu od vibracija pri bilo kojoj vrijednosti prosječnog radnog napona. Istovremeno, za četiri i pet žica u fazi, prije razvoja odstojnika povećane pouzdanosti i otpornosti na vibracije, preporučuje se naizmenično ugraditi grude odstojnika sa grupama od pet i sedam pari odstojnika (odnosno za faze od četiri i pet žica) sa razmakom između njih (ispod raspona) ne većim od 40 m. Podrasponi uz oslonce su smanjeni: prvi na 20 m, a sljedeći na 25. .30 m. U slučajevima mogu se koristiti samo grupe uparenih podupirača.