Přísavky ve vakuovém systému turbín. Určení míst nasávání vzduchu ve vakuovém systému turbíny. Konstrukce povrchových kondenzátorů

7 stránek (soubor Word)

Zobrazit všechny stránky

Ministerstvo školství a vědy Ruské federace

Federální agentura pro vzdělávání

GOUVPO "Udmurt State University"

Katedra tepelné energetiky

Laboratoř #1

STANOVENÍ HUSTOTY VZDUCHU

PARNÍ TURBÍNA VAKUOVÝ SYSTÉM

Splnil

žákovská skupina 34-41

kontrolovány

Docent katedry TES

Iževsk, 2006

1. Účel práce

Seznámit studenty s metodou stanovení hustoty vzduchu vakuového systému na provozní parní turbíně typu T-I00-130TMZ.

2. Úvod

Nasávání vzduchu netěsnostmi ve vakuovém systému má extrémně negativní vliv na

provozu parní turbíny, protože to vede ke zhoršení vakua, zvýšení teploty použité turbíny, snížení vyrobeného výkonu turbíny a v konečném důsledku ke snížení tepelné účinnosti turbíny. turbínový závod.

Při změně tlaku v parním prostoru kondenzátoru o 1 kPa se účinnost turbínového zařízení změní asi o 1 % a pro turbíny JE pracující na sytou páru- až 1.5. Ke zvýšení účinnosti turbíny s prohlubováním vakua dochází v důsledku zvýšení velikosti vzniklého tepelného spádu. Nasávání vzduchu do vakuového systému proto nelze zcela eliminovat“ Pravidla pro technický provoz elektráren a sítí” (PTE) stanoví normy sání vzduchu v závislosti na elektrickém výkonu turbínového zařízení (viz tabulka 1).

Stůl 1

3. Schéma experimentu a provedení experimentu

Obrázek 1 ukazuje schéma experimentu pro probíhající laboratorní práce.

Rýže. 1. Schéma experimentu.

Schéma instalace parního potrubí zahrnuje:

1.Hlavní vedení živé páryÆ 24545 mm, vyrobeno z oceli I2X1M1F a navrženo pro P 0 = 13,8 MPa,t 0 =570 0 C, parní průchod 500 t/h.

2. Turbínový agregát typ T-100-130TMZ o výkonuNe-mailem= 100 MW.

3. Generátor elektrického proudu typ ТГВ-100 s výkonemNe-mailem= 100 MW.

4. Turbínový kondenzátor typ KG-6200-2 R k = 3,5 kPa,Wchladicí kapalina\u003d 1600 m 3 / h,tchladicí kapalina=10 0 C.

5. Čerpadlo kondenzátu typ KsV500-220. směnyPROTI\u003d 500 m 3 / h, hlava H \u003d 220 m.w.st.

6. Oběhové čerpadlo typ 0p2-87PROTI= m 3 / h, N \u003d m.

7. Chladicí věž pro chlazení cirkulační vody typu BG-1200-70. Zavlažovací plocha 1200m 2, výška věže 48,4m; horní průměr 26,0 m, spodní 40,0 m.

8. Tlakové kruhové potrubíÆ 1200 mm.

9. Vypusťte kruhové potrubíÆ 1200 mm.

10. Parní tryskový ejektor typ EP-3-700-1 s kapacitou vzduchu 70 kg/h.

11. Potrubí pro sání vzduchu z kondenzátoruÆ 2502mm, st.Z.

12. Technický skleněný rtuťový teploměr se stupnicí od 0 do 100 0 C pro měření teploty směsi páry se vzduchem.

13. Parní potrubí pro přívod páry do hlavního ejektoruÆ 502 mm st.10,t= 0 C.

14. Vzduchoměr typ VDM-63-1.

15. Trychtýřový drenážní drenáž hlavního ejektoru.

16. Měřicí blok s membránou BK 591079 snímače tlakové diference MPa.

17. Výfukové potrubí parního tryskového ejektoru.

Vakuové zařízení (systém) parní turbíny zahrnuje:

1. Kondenzátor a jeho potrubí.

2. Čerpadla kondenzátu a jejich sací potrubí.

3. Nízkotlaký válec (LPC) turbíny a jeho koncová těsnění.

4. Potrubí pro nasávání směsi páry a vzduchu k hlavním ejektorům.

5. Všechny ohřívače (HDPE) pracující pod tlakem páry pod atmosférickým tlakem.

V praxi je tento termín široce používán“ vakuum” nebo“ vakuum” , tj. rozdíl mezi atmosférickým tlakem a absolutním tlakem v kondenzátoru:

zde a jsou vyjádřeny v milimetrech rtuti. Absolutní tlak v kondenzátoru (kPa) je definován jako:

,(kPa)

zde jsou hodnoty barometru a vakuometru vyjádřeny v milimetrech rtuti a jsou uvedeny na 0 0 C. K měření vakua se také používá následující jednotka:

V tomto vzorci- hodnotu vakua podle standardního rtuťového vakuometru turbíny a- atmosférický tlak (barometrický) v mm Hg. Umění.

Existují dvě metody pro stanovení hustoty vzduchu vakuového systému parní turbíny:

1. Podle rychlosti poklesu (snížení) podtlaku v kondenzátoru turbíny po vypnutí hlavního ejektoru, která se měří stopkami. Dále se podle speciálního grafu závislosti rychlosti poklesu vakua na velikosti přísavek určí množství nasávaného vzduchu [kg/h].

2. Přímým měřením množství vzduchu (směs páry a vzduchu) odsátého ejektorem kondenzátoru turbíny.

První způsob se z důvodu hrozby ztráty vakua a nouzového odstavení turbíny, jakož i z důvodu nedostatečné přesnosti měření prakticky nepoužívá.

Při provádění zkoušek se nezbytná měření vypočtených hodnot provádějí pomocí standardních přístrojů nebo přenosných přístrojů s třídou přesnosti nejméně 1,0.

Při zpracování naměřených dat je nutné použít speciální tabulku teplotních korekcí pro odečty vzduchoměru typu VDM-63-1.

3.1. Pořadí experimentu.

Pomocí standardních turbínových přístrojů změřte a zaznamenejte do pozorovacího protokolu následující hodnoty:

1. Elektrické zatížení turbínového agregátuNe-mailem[MW] megawattmetrem;

2. Průtok páry k turbíněD 0 průtokoměrem [t/h];

3. Vakuum v kondenzátoru turbíny podle vakuometru [%];

4. Barometrický tlak [mm. Hg];

5. Odečet vzduchoměru VDM-63-1 [kg/h] na hlavním ejektoruAa B. Rychlost nasávání vzduchu pro turbínu podle PTE by neměla překročit 10 kg/h. VG>10 kg/h, je třeba provést opatření k utěsnění vakuového systému.

Pozorovací protokol

Napájení turbíny Ne-mailem[MW]

Spotřeba pár D 0 [t/h]

Vakuum v kondenzátoru turbíny

preventivní opatření k zamezení kontaminace kondenzátoru (úprava chladicí vody chemickými a fyzikálními metodami, používání zařízení na čištění kuliček atd.);
periodické čištění kondenzátorů se zvýšením tlaku výfukové páry oproti normativní hodnoty o 0,005 kgf/cm2 (0,5 kPa) v důsledku znečištění chladicích ploch;
kontrola nad čistotou chladicího povrchu a trubkovnic kondenzátoru;
řízení průtoku chladicí vody (přímým měřením průtoku nebo tepelnou bilancí kondenzátoru), optimalizace průtoku chladicí vody v souladu s její teplotou a parním zatížením kondenzátoru;
kontrola hustoty vakuového systému a jeho utěsnění; sání vzduchu (kg/h) v rozsahu změny zatížení kondenzátoru párou 40-100% by nemělo překročit hodnoty stanovené vzorcem
Sv \u003d 8 + 0,065 N,
kde N je jmenovitý elektrický výkon turbínového zařízení v kondenzačním režimu, MW;

• kontrola hustoty vody v kondenzátoru

systematická kontrola slanosti kondenzátu;

• kontrola obsahu kyslíku v kondenzátu

po čerpadlech kondenzátu.
Způsoby monitorování provozu kondenzační jednotky, její frekvence jsou stanoveny místními předpisy v závislosti na konkrétních provozních podmínkách.
Splnění těchto požadavků zajišťuje spolehlivost a účinnost turbínového zařízení.
Znečištění povrchu trubek kondenzátoru solí nebo biologickými usazeninami (obvykle ze strany chladicí vody) zvyšuje teplotní rozdíl v kondenzátoru a tím i tlak z
pracovní pára. Zhoršení vakua ve srovnání s otvory. záporná hodnota odpovídající čistému povrchu trubek vede k výraznému snížení účinnosti turbínového zařízení a někdy k omezení výkonu turbíny. Například u turbín s parametry živé páry 240 kgf/cm2, 540 °C vede zhoršení vakua o 1 % ke zvýšení měrná spotřeba tepla o cca 0,9-1,5 % při jmenovitém zatížení turbínové jednotky. V tomto ohledu by během provozu turbíny mělo být prováděno pečlivé sledování čistoty povrchu kondenzátorů a měla by být přijata včasná opatření k jeho čištění.
Znečištění plechů trubek kondenzátoru zvyšuje jeho hydraulický odpor, což snižuje průtok chladicí vody a zhoršuje podtlak. Hydraulický odpor by proto měl být řízen poklesem tlaku na vstupu do kondenzátoru a výstupu z kondenzátoru při určitém průtoku chladicí vody. Pokud je překročena norma odporu, je třeba provést čištění.
Je třeba mít na paměti, že pravidelné čištění trubek kondenzátoru zcela neřeší problém zachování nejvyšší možné účinnosti. Postupný nárůst usazenin v trubkách, které se tvoří mezi dvěma čištěními, způsobí, že turbína bude pracovat s poněkud nižším podtlakem než čistý kondenzátor. Kromě toho vysoce kvalitní čištění trubek vyžaduje odstavení turbíny nebo snížení zátěže a značné mzdové náklady. Proto je velmi důležité provádět preventivní opatření, aby se zabránilo kontaminaci trubic kondenzátoru a následnému zhoršení vakua.
Tyto činnosti jsou určeny v závislosti na charakteru a složení ložisek.
Při organickém znečištění potrubí se na povrchu potrubí ze strany vody usazují mikroorganismy a řasy obsažené v cirkulující vodě odebrané z přírodních nebo umělých nádrží. Vlivem příznivých teplotních podmínek v kondenzátoru začnou postupně růst mikroorganismy fixované na povrchu trubek, které časem vytvoří výraznou vrstvu slizkých usazenin, která zhorší přenos tepla z páry do vody (zvětšení rozdílu teplot). Navíc se zmenšuje průřez trubek, což vede ke zvýšení hydraulického odporu kondenzátoru a snížení průtoku vody přes něj.
Účinným prostředkem v boji proti organickým usazeninám je úprava cirkulující vody chlórem nebo síranem měďnatým. V tomto případě je povrch zkumavek aktivován chlorem nebo vitriolem a stává se toxickým pro mikroorganismy. Než přistoupíte k systematickému čištění cirkulující vody pomocí činidel, je nutné provést důkladné mechanické nebo hydromechanické čištění trubek, protože v tomto případě bude účinnost preventivních opatření vyšší.
V kondenzátoru se objevují husté anorganické usazeniny (vodní kámen) se zvýšeným obsahem solí tvrdosti Ca(HCO3)2 a Mg(HCO3)2 v cirkulující vodě. Podobné podmínky se často vytvářejí v systémech zásobování cirkulační vodou, kde se v důsledku odpařování vody a napájení systému vodou obsahující soli zvyšuje slanost cirkulující vody a když limitní hodnota uhličitanovou tvrdostí začíná rozklad hydrogenuhličitanů usazováním solí na povrchu trubek kondenzátoru.
Preventivními opatřeními proti tvorbě anorganických usazenin je organizace racionálního režimu pro čištění a doplňování systémů recyklace vody, stejně jako chemická úprava vody - fosfátování nebo acidifikace. Použití chemických metod ke zlepšení kvality cirkulující vody vede k nutnosti úpravy velkého množství vody a vyžaduje značné náklady, proto se v současné době stále více prosazuje metoda kontinuálního mechanického čištění trubek kondenzátoru pryžovými kuličkami. Zkušenosti z provozu elektráren se zavedenými zařízeními pro kuličkové čištění trubek kondenzátoru prokázaly vysokou účinnost tato metoda pro prevenci znečištění, a to jak anorganického, tak organického.
Limit zhoršení vakua stanovený PTE o 0,5 % oproti standardnímu, po jehož dosažení by se měl kondenzátor vyčistit, je do určité míry podmíněný, měl by se však dodržovat, aby nedocházelo k nadměrnému poklesu účinnosti turbíny a stanovit frekvenci čištění kondenzátoru v elektrárně.
Průtok chladicí vody je řízen přímým měřením pomocí segmentových membrán používaných pro vodní potrubí velkého průměru nebo je určen z tepelné bilance kondenzátoru pro ohřev vody a průtoku odpadní páry. Měření průtoku chladicí vody také umožňuje řídit stav oběhových čerpadel podle jejich charakteristik.
Nasávání vzduchu netěsnostmi v kondenzátoru a podtlakovém systému turbínového zařízení ovlivňuje proces přenosu tepla z parní strany trubek kondenzátoru, zvyšuje teplotní rozdíl a také obsah kyslíku v kondenzátu odpadní páry.
Vytvoření absolutní hustoty kondenzátoru a vakuového systému turbínového zařízení je nemožné. K nasávání vzduchu dochází různými netěsnostmi ve spojích protikusů, LPC přírubové spojky, přírubových spojů potrubí pod vakuem, v armaturách, přes koncové těsnění turbíny v případě jejich nevyhovujícího provozu. V tomto případě závisí množství nasávaného vzduchu na zatížení turbíny. Při snížení průchodu páry do kondenzátoru o polovinu oproti nominálnímu režimu se může zvýšit sání vzduchu o 30–40 % v důsledku nárůstu počtu turbínových jednotek pracujících ve vakuu (regenerační ohřívače apod.).
V případě použití parních tryskových ejektorů se mohou přepnout do režimu přetížení, když množství nasávaného vzduchu překročí pracovní kapacitu ejektoru. Tím se zhoršuje vakuum v kondenzátoru a zvyšuje se obsah kyslíku v kondenzátu. Při použití vodních tryskových ejektorů je nárůst tlaku v kondenzátoru menší než při použití parních tryskových ejektorů, protože u velkých přísavek se tyto neodlamují, ale dále pracují stabilně v souladu se svými charakteristikami v suchém vzduchu.
Maximální přípustné hodnoty sání vzduchu předepsané PTE vycházejí z hodnot prakticky dosahovaných v provozu. Hustota vakuového systému se odhaduje přímým měřením množství vzduchu odsátého parním tryskovým ejektorem pomocí škrtícího průtokoměru. Pro instalace s vodními paprskovými ejektory, u kterých není možné přímé měření průtoku odpadního vzduchu, se používá ejektorová charakteristika - závislost tlaku na sací straně ejektoru na průtoku vzduchu. Pokud je zjištěno velké nasávání vzduchu, měly by být všechny netěsnosti identifikovány a odstraněny co nejdříve. Identifikace sacích míst se provádí na běžícím stroji pomocí halogenových detektorů úniku, na zastaveném - zaplavením vakuového systému vodou a vizuální kontrolou. Vysoce efektivní způsob, jak najít netěsnosti ve vakuovém systému, je testování tlakem páry.
Jeden z důležité úkoly udržování požadované kvality kondenzátu má zajistit spolehlivost provozu. Zdrojem znečištění kondenzátu mohou být netěsnosti potrubního systému kondenzátoru, kterými se do kondenzátu dostává chladicí voda, jejíž tlak je mnohem vyšší než tlak v parním prostoru kondenzátoru. Množství nasáté oběhové vody může být nepatrné, ale i její malé množství stačí k tomu, aby se kondenzát turbíny dostal z hlediska tvrdosti za limity povolené PTE. Takže pro turbínu K-300-240 je již nepřijatelné sání cirkulační vody o tvrdosti např. 300 mg/l (čistá voda z řeky, jezera) v množství 8-10 l/h. Ovládání přísavek cirkulující vody se provádí pomocí chemický rozbor tvrdost kondenzátu.
V místech dilatace trubek v trubkovnicích může docházet k netěsnostem v potrubním systému vlivem dilatačních vad, v trubkách samotných mohou vzniknout praskliny a ulcerace materiálu v důsledku agresivního působení vody.
Pro zajištění hustoty valivých spojů se na trubkovnice kondenzátorů nanášejí těsnicí nátěry (bitumenový nátěr, pogumování). Snížení pravděpodobnosti poškození kovu po délce trubek je zajištěno volbou materiálu trubek v souladu s kvalitou chladicí vody.
Pokud jsou v kondenzátu korozivní plyny, zejména kyslík, podléhá korozi potrubí a zařízení nacházející se v oblasti od kondenzátoru po odvzdušňovač. Korozní produkty přenášené do odvzdušňovače a odtud do kotle, usazené na topných plochách, vytvářejí předpoklady pro těžké havárie v důsledku vyhoření potrubí,
Kondenzátory mají zpravidla vyhovující odvzdušňovací kapacitu a poskytují obsah kyslíku v kondenzátu za kondenzátorem v mezích předepsaných PTE. Pokud však cesta pod vakuem k čerpadlům kondenzátu není těsná, je možné nasávání vzduchu a absorpce kyslíku kondenzátem odvzdušněným v kondenzátoru. Nasávání vzduchu v potrubí kondenzátu, tzn. přímo do vody jsou nejnebezpečnější, protože i malé množství nasátého vzduchu stačí k infikování celého proudu kondenzátu.
Neustálé sledování obsahu kyslíku v kondenzátu poskytuje možnost přijmout včasná opatření k zamezení koroze kovu podél cesty kondenzátu. Kontrola obsahu kyslíku v kondenzátu se provádí chemickým rozborem odebraného vzorku. Vzorek kondenzátu se odebírá za vývěvami kondenzátu, aby byla pod kontrolou celá sací dráha pod vakuem od kondenzátoru k vývěvě.
Může dojít k nasávání vzduchu v sací dráze čerpadla kondenzátu svařované spoje s jejich nekvalitním výkonem, přes netěsnosti přírubové spoje potrubí, těsnění dříků ventilů. Netěsnosti musí být odstraněny převařením spojů, instalací těsnění do přírubových spojů, uspořádáním hydraulických těsnění pro vřetena ventilů, použitím vakuových armatur atd.

Konstrukce parní turbíny

Konstrukčně se moderní parní turbína (obr. 3.4) skládá z jednoho nebo více válců, ve kterých probíhá proces přeměny energie páry, a řady zařízení, která zajišťují organizaci jejího pracovního procesu.

Válec. Hlavním uzlem parní turbíny, ve kterém se vnitřní energie páry přeměňuje na kinetickou energii proudu páry a následně na mechanickou energii rotoru, je válec. Skládá se z pevného tělesa (stator turbíny na dvě části, rozdělený horizontálním dělením; vodicí (tryska) lopatky, labyrintová těsnění, sací a výfukové potrubí, ložiskové podpěry atd.) a rotoru rotujícího v tomto tělese (hřídel, disky, lopatky rotoru atd.). Hlavním úkolem lopatek trysek je přeměnit potenciální energii páry expandující v tryskových polích při poklesu tlaku a současném poklesu teploty na kinetickou energii organizovaného proudu páry a nasměrovat ji na lopatky rotoru. Hlavním účelem lopatek rotoru a rotoru turbíny je přeměna kinetické energie proudu páry na mechanickou energii rotujícího rotoru, která se zase v generátoru přeměňuje na elektrickou energii. Rotor výkonné parní turbíny je znázorněn na obrázku 3.5.

Počet věnců lopatek trysky v každém válci parní turbíny je roven počtu věnců pracovních lopatek odpovídajícího rotoru. V moderní výkonné parní turbíny existují válce nízkého, středního, vysokého a ultravysokého tlaku (obr. 3.6.). Obvykle je ultravysokotlaký válec válec, jehož tlak páry na vstupu přesahuje 30,0 MPa, vysokotlaký válec je část turbíny, jejíž tlak páry na vstupu se pohybuje mezi 23,5 - 9,0 MPa, a středotlaký válec je sekce turbíny, jejíž tlak páry na vstupu je cca 3,0 MPa, nízkotlaký válec je sekce, jejíž tlak páry na vstupu nepřesahuje 0,2 MPa. U moderních vysokovýkonných turbínových jednotek může počet nízkotlakých válců dosáhnout 4, aby byla zajištěna pevnostně přijatelná délka pracovních lopatek posledních stupňů turbíny.

Tělesa rozvodu páry. Množství páry vstupující do turbínového válce je omezeno otevřením ventilů, které se spolu s regulačním stupněm nazývají parní distribuční jednotky. V praxi stavby turbín se rozlišují dva typy rozvodu páry - škrticí a tryskový. Škrticí rozvod páry zajišťuje přívod páry po otevření ventilu rovnoměrně po celém obvodu koruny lopatek trysky. To znamená, že funkci změny průtoku plní prstencová mezera mezi ventilem, který se pohybuje, a jeho sedlem, které je pevné. Proces změny průtoku v tomto provedení je spojen se škrcení. Čím méně je ventil otevřený, tím větší je ztráta tlaku páry při škrcení a tím nižší je její průtok na válec.

Tryskový rozvod páry spočívá v rozdělení vodicích lopatek po obvodu na několik segmentů (skupin trysek), z nichž každý má samostatný přívod páry, vybavený vlastním ventilem, který je buď uzavřený, nebo plně otevřený. Když je ventil otevřený, tlaková ztráta na něm je minimální a průtok páry je úměrný části kruhu, kterým tato pára vstupuje do turbíny. Při distribuci páry v tryskách tedy nedochází k žádnému škrticímu procesu a tlakové ztráty jsou minimalizovány.

V případě vysokého a ultravysokého počátečního tlaku ve vstupním systému páry se používají tzv. vykladače, které jsou navrženy tak, aby snížily počáteční pokles tlaku na ventilu a snížily sílu, která musí být vyvíjena na ventil, když je ventil otevřel.

V některých případech se škrcení nazývá také kvalitativní regulace toku páry k turbíně a distribuce páry v tryskách se nazývá kvantitativní.

Regulační systém. Tento systém umožňuje synchronizovat turbogenerátor se sítí, nastavit zadané zatížení při práci v obecné síti a zajistit převod turbíny do volnoběh když je elektrická zátěž odstraněna. Kruhový diagram nepřímé řídicí systémy s odstředivým regulátorem otáček je znázorněno na obrázku 3.7.

Se zvyšováním otáček rotoru turbíny a spojky regulátoru se zvyšuje odstředivá síla zátěže, spojka regulátoru otáček1 stoupá, stlačuje pružinu regulátoru a otáčí pákou AB kolem bodu B. Cívka2 připojená k páce v bodě C se pohybuje ze střední polohy nahoru a propojuje horní dutinu hydraulického servomotoru potrubí4 přes oknoa a spodní potrubí s odtokovým potrubím5 přes oknob. Vlivem tlakového rozdílu se píst servomotoru pohybuje dolů, uzavírá regulační ventil6 a snižuje průchod páry do turbíny7, což způsobí pokles otáček rotoru. Současně s posunem tyče servomotoru se páka AB otáčí vůči bodu A, pohybuje cívkou dolů a zastavuje tok kapaliny k servomotoru. Cívka se vrátí do střední polohy, která stabilizuje přechodový děj při nové (snížené) rychlosti rotoru. Pokud se zatížení turbíny zvýší a otáčky rotoru klesnou, přemístí se regulační prvky v opačném směru než uvažovaný směr a regulační proces probíhá obdobně, ale se zvýšením průtoku páry do turbíny. To vede ke zvýšení rychlosti otáčení rotoru a obnovení frekvence generovaného proudu.

Řídicí systémy parních turbín používaných např. v jaderných elektrárnách zpravidla využívají jako pracovní tekutinu turbínový olej. Charakteristickým rysem řídicích systémů turbín K-300240-2 a K-500-240-2 je použití parního kondenzátu místo turbínového oleje v řídicím systému. Na všech turbínách NPO "Turboatom" jsou kromě tradičních hydraulických řídicích systémů použity elektrohydraulické řídicí systémy (EGSR) s vyšší rychlostí.

Barring. V turbínových jednotkách se tradičně používá "nízká rychlost" - několik otáček za minutu - blokování. Natáčecí zařízení je navrženo pro pomalé otáčení rotoru při spouštění a zastavování turbíny, aby nedocházelo k tepelné deformaci rotoru. Jedno z provedení soustružnického zařízení je na Obr. 3.8. Zahrnuje elektromotor se šnekem v záběru se šnekovým kolem1 umístěným na mezihřídeli. Na šroubovitém peru tohoto hřídele je namontováno hnací čelní ozubené kolo, které při zapnutí blokovacího zařízení zabírá s hnaným čelním ozubeným kolem sedícím na hřídeli turbíny. Po přivedení páry do turbíny se otáčky rotoru zvýší a hnací kolo se automaticky odpojí.

Ložiska a podpěry. Agregáty parních turbín jsou umístěny zpravidla vodorovně ve strojovně elektrárny. Toto uspořádání určuje použití v turbíně spolu s axiálními ložisky a také axiálními nebo opěrně-axiálními ložisky 3 (viz obr. 3.8). U nosných ložisek je v energetice nejrozšířenější jejich párový počet – pro každý rotor jsou dvě nosná ložiska. Pro těžké rotory (nízkotlaké rotory rychloběžných turbín s rychlostí 3000 ot/min a všechny rotory „pomaloběžných“ turbín s rychlostí 1500 ot/min bez výjimky) lze použít kluzná ložiska tradiční pro stavbu výkonových turbín. V takovém ložisku působí spodní polovina vložky jako dosedací plocha a horní polovina působí jako tlumič veškerých poruch, ke kterým během provozu dochází. Takové poruchy zahrnují zbytkovou dynamickou nerovnováhu rotoru, poruchy, ke kterým dochází během průchodu kritických rychlostí, poruchy způsobené proměnnými silami z dopadu proudu páry. Tíhová síla těžkých rotorů směřující dolů je schopna zpravidla potlačit všechny tyto poruchy, což zajišťuje hladký chod turbíny. A u relativně lehkých rotorů (vysokotlaké a středotlaké rotory) mohou být všechny uvedené poruchy významné ve srovnání s hmotností rotoru, zejména při proudění páry o vysoké hustotě. Pro potlačení těchto poruch byla vyvinuta tzv. segmentová ložiska. V těchto ložiskách má každý segment ve srovnání s kluzným ložiskem zvýšenou tlumicí kapacitu.

Samozřejmě, že konstrukce segmentového opěrného ložiska, kde je každý segment zásobován olejem samostatně, je mnohem složitější než kluzné ložisko. Na tuto komplikaci však doplácí prudce zvýšená spolehlivost.

Co se týče axiálního ložiska, jeho design byl Stodolou komplexně promyšlen a za uplynulé století prakticky nedoznal žádných změn. Podpěry, ve kterých jsou umístěny axiální a axiální ložiska, jsou posuvné s „fixním bodem“ v oblasti axiálního ložiska. Tím je zajištěna minimalizace axiálních vůlí v oblasti maximálního tlaku páry, tzn. v oblasti nejkratších lopatek, což zase umožňuje minimalizovat ztráty netěsností v této zóně.

Typické provedení 50 MW jednoválcové kondenzační turbíny s počátečními parametry páry 8,8 MPa, 535°C je na obr. 3.8. Tato turbína používá kombinovaný rotor. Prvních 19 kotoučů pracujících ve vysokoteplotní zóně je kováno jako jeden kus s hřídelí turbíny, poslední tři kotouče jsou namontovány.

Pevné tryskové pole, upevněné v tryskových skříních nebo membránách s odpovídajícím otočným pracovním roštem, upevněným na dalším kotouči v proudu páry, se nazývá tzv. stupeň turbíny. Průtoková dráha uvažované jednoválcové turbíny se skládá z 22 stupňů, z nichž první se nazývá regulační. V každém poli trysek se proud páry zrychluje a získává směr bezrázového vstupu do kanálů pracovních lopatek. Síly vyvinuté prouděním páry na lopatky rotoru otáčejí disky a s nimi spojený hřídel. S klesajícím tlakem páry během průchodu z prvního do posledního stupně se zvyšuje měrný objem páry, což vyžaduje zvětšení průtokových úseků trysky a pracovních roštů a v souladu s tím i výšku lopatek a střední průměr etap.

K přednímu konci rotoru je připevněn připojený konec hřídele, na kterém jsou instalovány úderníky bezpečnostních spínačů (snímače automatické pojistky), které působí na uzavírací a regulační ventily a zabraňují vstupu páry do turbíny při snížení otáček rotoru. překročena o 10–12 % oproti vypočtené.

Stator turbíny se skládá z pouzdra, do kterého jsou navařeny tryskové skříně, spojené svařením s ventilovými skříněmi, jsou instalovány držáky koncových těsnění, držáky membrán, samotné membrány a jejich těsnění. Těleso této turbíny má kromě obvyklého horizontálního konektoru dva vertikální konektory rozdělující jej na přední část, střední část a výstupní potrubí. Přední část těla je odlita, střední část těla a výstupní potrubí jsou svařeny.

Axiální ložisko je umístěno v přední klikové skříni a axiální ložiska rotorů turbíny a generátoru jsou umístěna v zadní klikové skříni. Přední kliková skříň je namontována na základové desce a při tepelné roztažnosti skříně turbíny se může po této desce volně pohybovat. Zadní kliková skříň je vyrobena z jednoho kusu s výfukovým potrubím turbíny, které zůstává při tepelné roztažnosti nehybné díky své fixaci průsečíkem příčných a podélných per, tvořících tzv. fixní bod turbíny neboli mrtvý bod. Otočné zařízení je umístěno v zadní klikové skříni turbíny.

Turbína K-50-90 využívá tryskový rozvod páry, tzn. kvantitativní regulace průtoku páry. Automatické řízení turbíny se skládá ze čtyř regulačních ventilů, vačkového hřídele spojeného ozubenou tyčí se servomotorem. Servomotor přijímá impuls z regulátoru otáček a upravuje polohu ventilů. Profily vaček jsou navrženy tak, aby se regulační ventily otvíraly jeden po druhém. Sekvenční otevírání nebo zavírání ventilů eliminuje škrcení páry procházející plně otevřenými ventily při sníženém zatížení turbíny.

Kondenzátor a vakuový systém.

Naprostá většina turbín používaných v globální energetice k výrobě elektrické energie je kondenzační. To znamená, že proces expanze pracovní tekutiny (vodní páry) pokračuje až do tlaků mnohem nižších, než je tlak atmosférický. V důsledku takového rozšíření může dodatečně vyrobená energie představovat několik desítek procent celkové výroby.

Kondenzátor je výměník tepla určený k přeměně páry odváděné v turbíně do kapalného stavu (kondenzátu). Ke kondenzaci páry dochází, když se dostane do kontaktu s povrchem tělesa, které má nižší teplotu, než je teplota nasycení páry při daném tlaku v kondenzátoru. Kondenzace páry je doprovázena uvolňováním tepla, které bylo dříve vynaloženo na odpařování kapaliny, která je odváděna pomocí chladicího média. Podle typu chladicího média se kondenzátory dělí na vodní a vzduchové. Moderní zařízení s parními turbínami jsou obvykle vybavena vodními kondenzátory. Vzduchové kondenzátory mají ve srovnání s vodními kondenzátory složitější konstrukci a v současné době se příliš nepoužívají.

Kondenzační jednotka parní turbíny se skládá ze samotného kondenzátoru a přídavných zařízení, která zajišťují její provoz. Chladicí voda je přiváděna do kondenzátoru oběhovým čerpadlem. Čerpadla kondenzátu slouží k čerpání kondenzátu ze spodní části kondenzátoru a jeho přivádění do regeneračního systému ohřevu napájecí vody. Zařízení pro odsávání vzduchu jsou navržena tak, aby odváděla vzduch vstupující do turbíny a kondenzátoru spolu s párou a také netěsnostmi v přírubových spojích, koncových těsněních a dalších místech.

Schéma nejjednoduššího povrchového kondenzátoru vodního typu je znázorněno na Obr. 3.9.

Skládá se z tělesa, jehož koncové strany jsou uzavřeny trubkovnicemi s kondenzátorovými trubicemi, jejichž konce vedou do vodních komor. Komory jsou odděleny přepážkou, která rozděluje všechny trubice kondenzátoru na dvě části, tvořící tzv. "průchody" vody (v tomto případě dva průchody). Voda vstupuje do vodní komory potrubím a prochází potrubím umístěným pod přepážkou. V rotační komora voda prochází do druhé sekce trubek, umístěné ve výšce nad přepážkou. Trubkami této sekce proudí voda v opačném směru, čímž druhý „průchod“, vstupuje do komory a je nasměrována do odtoku výstupním potrubím.

Pára přicházející z turbíny do parního prostoru kondenzuje na povrchu trubek kondenzátoru, uvnitř kterých proudí chladicí voda. V důsledku prudkého poklesu měrného objemu páry vzniká v kondenzátoru nízký tlak (vakuum). Čím nižší je teplota a čím větší je průtok chladicího média, tím hlubšího vakua lze dosáhnout v kondenzátoru. Vzniklý kondenzát proudí do spodní části skříně kondenzátoru a poté do lapače kondenzátu.

Odvod vzduchu (přesněji směsi páry se vzduchem) z kondenzátoru se provádí zařízením pro odvod vzduchu potrubím8. Pro zmenšení objemu odsáté směsi páry a vzduchu je tato ochlazována v kondenzačním prostoru speciálně přiděleném pomocí přepážky - vzduchového chladiče.

Pro nasávání vzduchu z chladiče vzduchu je instalován třístupňový parní tryskový ejektor - hlavní. Turbínový agregát je kromě hlavního ejektoru, který je trvale v provozu, vybaven startovacím kondenzátorovým ejektorem (vodní paprsek) a ejektorem pro startovací cirkulační systém. Vyhazovač startovacího kondenzátoru je určen k rychlému prohloubení podtlaku při spouštění turbíny. Ejektor startovacího cirkulačního systému slouží k odsávání směsi pára-vzduch z cirkulačního systému kondenzátoru. Kondenzátor turbínového zařízení je dále vybaven dvěma sběrači kondenzátu, ze kterých je vzniklý kondenzát průběžně odčerpáván kondenzátními čerpadly.

Na přechodovém potrubí kondenzátoru jsou přijímací a vypouštěcí zařízení, jejichž účelem je zajistit odvod páry z kotle do kondenzátoru obtékajícího turbínu při náhlém úplném odlehčení zátěže nebo při startovacích režimech. Průtok vypouštěné páry může dosáhnout 60 % celkového průtoku páry do turbíny. Konstrukce sacího a odvodního zařízení zajišťuje kromě snížení tlaku i snížení teploty páry vypouštěné do kondenzátoru s její odpovídající regulací. Musí být udržována 10–20 °C nad teplotou nasycení při daném tlaku kondenzátoru.

Mezilehlé přehřívání a regenerace v turbínových instalacích. V tepelné elektrárně s dohřevem se pára po expanzi ve vysokotlakém válci (HPC) turbíny posílá do kotle k dohřevu, kde její teplota stoupne téměř na stejnou úroveň jako před HPC. Po mezipřehřátí se pára posílá do nízkotlakého válce, kde expanduje na tlak v kondenzátoru.

Účinnost ideálního tepelného cyklu s dohřevem závisí na parametrech páry odebrané pro dohřev. Optimální teplotu páry T 1op t, při které by měla být vypouštěna k dohřevu, lze přibližně odhadnout na 1,02–1,04 teploty napájecí vody. Tlak páry před opětovným ohřevem se obvykle volí tak, aby byl 0,15-0,3 tlaku živé páry. V důsledku přihřívání se zvýší celková hospodárnost cyklu. Zároveň se vlivem poklesu vlhkosti páry v posledních stupních nízkotlaké turbíny zvýší relativní vnitřní účinnost. tyto kroky a následně se také zvýší efektivita. celou turbínu. Tlaková ztráta Δ p pp v dráze přihřívání (v parovodu od turbíny ke kotli, přehříváku a parovodu od kotle k turbíně) snižuje účinek přihřívání páry, a proto ne více než 10 % absolutní tlaková ztráta v mezihřívači je povolena.

Regenerační systém v turbínových instalacích zahrnuje ohřev kondenzátu vytvořeného v kondenzátoru párou, která je odebírána z průtokové cesty turbíny. K tomu se hlavní proud kondenzátu vede přes ohřívače, do jejichž potrubního systému vstupuje kondenzát, a pára z turbíny se přivádí do skříně. K ohřevu hlavního kondenzátu se mezi nimi používají nízkotlaké ohřívače (LPH), vysokotlaké ohřívače (HPV) a odvzdušňovač (D). Odvzdušňovač je určen k odstranění zbývajícího vzduchu rozpuštěného v kondenzátu z hlavního kondenzátu.

Myšlenka regenerace v PTU vznikla v souvislosti s potřebou snížit tepelné ztráty v kondenzátoru. Je známo, že tepelné ztráty chladicí vodou v kondenzátoru turbíny jsou přímo úměrné množství odpadní páry vstupující do kondenzátoru. Spotřebu páry v kondenzátoru lze výrazně snížit (o 30-40 %) jejím odběrem pro ohřev napájecí vody za stupněm turbíny po provedení práce v předchozích stupních. Tento proces se nazývá regenerační ohřev napájecí vody. Regenerační cyklus má vyšší průměrnou vstupní teplotu tepla při konstantní výstupní teplotě ve srovnání s konvenčním cyklem, a proto má vyšší tepelnou účinnost. Zvýšení účinnosti v cyklu s regenerací je úměrné výkonu generovanému z potřeby tepla, tj. na základě tepla přeneseného do napájecí vody v regeneračním systému. Pomocí regeneračního ohřevu mohla být teplota napájecí vody zvýšena na teplotu blízkou teplotě nasycení odpovídající tlaku živé páry. To by však značně zvýšilo tepelné ztráty s výfukovými plyny kotle. Proto mezinárodní normy pro standardní velikosti parních turbín doporučují volit teplotu napájecí vody na vstupu do kotle rovnou 0,65–0,75 saturační teploty odpovídající tlaku v kotli. V souladu s tím se při nadkritických parametrech páry, zejména při počátečním tlaku eр0=23,5 MPa, předpokládá teplota napájecí vody 265–275 °C.

Regenerace má pozitivní vliv na relativní vnitřní účinnost. první stupně kvůli zvýšenému průtoku páry přes HPC a odpovídajícímu zvýšení výšky lopatek. Sníží se objemový průchod páry posledními stupni turbíny při regeneraci, což snižuje ztráty s výstupními otáčkami na posledních stupních turbíny.

V moderních parních turbínových zařízeních středního a vysokého výkonu se pro zvýšení jejich účinnosti používá široce vyvinutý regenerační systém využívající parní koncové labyrintové ucpávky, ucpávky vřetene regulačního ventilu turbíny atd. (obr. 3.10).

Čerstvá pára z kotle vstupuje do turbíny hlavním parovodem s parametrem mi 0 ,t 0 . Po expanzi v průtokové dráze turbíny na tlak k je poslán do kondenzátoru. Pro udržení hlubokého vakua je hlavním ejektorem (EA) odsávána směs páry se vzduchem z parního prostoru kondenzátoru. Kondenzát odpadní páry proudí do sběrače kondenzátu, dále je přiváděn čerpadly kondenzátu (KN) přes ejektorový chladič (OE), parní chladič sacího ejektoru těsnění (OS), ohřívač ucpávky (SP) a nízkotlaký regenerační ohřívače P1, P2 do odvzdušňovače D. Odvzdušňovač je určen k odstraňování agresivních plynů (О2 a СО2) rozpuštěných v kondenzátu, které způsobují korozi kovových povrchů. Kyslík a volný oxid uhličitý se do kondenzátu dostávají nasáváním vzduchu netěsnostmi ve vakuovém systému turbínového zařízení as přídavnou vodou. V odvzdušňovači se agresivní plyny odstraňují ohřevem kondenzátu a doplňovací vody párou na teplotu nasycení topné páry. V moderních parních turbínách jsou instalovány vysokotlaké odvzdušňovače 0,6–0,7 MPa s teplotou sycení 158–165 °C. Parní kondenzát v úseku od kondenzátoru k odvzdušňovači se nazývá kondenzát a v úseku od odvzdušňovače ke kotli - napájecí voda.

Napájecí voda z odvzdušňovače je odebírána podávacím čerpadlem (PN) a pod vysokým tlakem (u jednotek s nadkritickými a nadkritickými parametry páry do 35 MPa) je přiváděna přes vysokotlaké ohřívače ПЗ, П4 do kotle.

Pára koncových labyrintových ucpávek turbíny je z krajních ucpávkových komor, kde je udržován tlak 95-97 kPa, odsávána speciálním ejektorem a přiváděna do chladiče sacího ejektoru, přes který je odváděn hlavní kondenzát. čerpané. Část tlakové páry z koncových labyrintových těsnění je odváděna do první a třetí regenerační extrakce. Aby se zabránilo nasávání vzduchu do vakuového systému přes koncové ucpávky turbíny, je v každé předposlední komoře koncových ucpávek udržován mírný přetlak (110–120 kPa) pomocí speciálního regulátoru instalovaného na přívodu těsnící páry do této komory z odvzdušňovač.

Krmná rostlina. Napájecí zařízení turbínové jednotky se skládá z hlavního napájecího čerpadla s turbínovým pohonem, spouštěcího napájecího čerpadla

elektricky poháněné čerpadlo a elektricky poháněná pomocná čerpadla. Napájecí zařízení je navrženo tak, aby dodávalo napájecí vodu z odvzdušňovače přes vysokotlaké ohřívače do kotle. Čerpadlo se spustí při zatížení jednotky na 50–60 % a je navrženo pro provoz v rozsahu 30–100 %. Rozběhové podávací čerpadlo PEN je poháněno asynchronním elektromotorem.

Určujícím faktorem pro spolehlivý a efektivní provoz parních turbín v elektrárnách je optimální provoz kondenzačních jednotek. Hlavním účelem kondenzační jednotky parní turbínové jednotky je kondenzace odpadní páry turbíny, která obsahuje příměs nekondenzovatelných plynů, především vzduchu, pronikající netěsnostmi ve vakuovém systému turbínové jednotky. Pro udržení vakua v parním prostoru kondenzátoru je nutné neustále odstraňovat nekondenzovatelné plyny. K tomuto účelu se v ruských elektrárnách již více než 50 let používají běžné vakuové systémy ejektorového typu.
V dnešní tržní realitě je proces snižování nákladů na výrobu elektřiny a tepla klíčovým faktorem pro přežití tváří v tvář tvrdé tržní konkurenci výrobců elektřiny. Hlavní nevýhodou provozu parních ejektorů pro odčerpávání směsi pára-vzduch je spalování paliva na výrobu páry. Nevýhodou provozu vodních tryskových ejektorů je vysoká spotřeba technické vody, spotřeba elektrické energie na provoz zvedacích čerpadel a ztráta chemicky odsolené vody.
Vakuové systémy nabízené naší společností pro čerpání směsi páry a vzduchu z kondenzátoru parních turbín elektráren se skládají z dvoustupňových kapalinokružných vývěv se systémem pro kondenzaci páry vstřikováním vody před vstupem do čerpadla, výměník s uzavřenou chladicí smyčkou pro kapalinový okruh systému a separátorem pro oddělování vzduchu a vody. Princip činnosti vakuokruhového vakuového systému je založen na čerpání nekondenzovatelných plynů (vzduchu) se zbytkovým obsahem par, které stlačují směs páry se vzduchem a uvolňují ji do atmosféry. Tyto vakuové systémy fungují spolehlivě již mnoho desetiletí a jsou průmyslovým standardem v energetickém průmyslu v evropských zemích a USA a v minulé roky se aktivně zavádí v asijských zemích, jako je Indie, Čína, Korea a Japonsko atd.
Výpočty návratnosti ukazují, že maximální míry návratnosti zařízení jsou v elektrárnách využívajících systém přímého odběru vody z nádrží.
Schéma elektráren s průtočným cyklem zásobování technickou vodou je znázorněno na schématu č.1.

V souvislosti se stávajícím problémem využívání vody hledají hlavní společnosti vyrábějící elektřinu v Rusku způsoby, jak snížit spotřebu vody odebrané z vodních ploch. Důvodem je, že dne 26. prosince 2014 bylo přijato nařízení vlády Ruské federace N 1509 „O sazbách úhrady za užívání vodních útvarů ve vlastnictví federální vlády ao změnách oddílu I sazeb úhrad pro využívání vodních ploch ve vlastnictví federální vlády“. V důsledku toho roční koeficient využití vodních útvarů Ruské federace rychle roste o 15 % ročně. Toto řešení vede k výraznému snížení konkurenceschopnosti tepelných elektráren (TPP) s přímoproudými systémy, kde průměrný podíl nákladů na zásobování TPP s přímoproudými systémy zásobování technickou vodou z celkových nákladů na výrobu energie v roce 2013 činil 3,4 % a do roku 2017 vzroste na 8,2 % a v některých tepelných elektrárnách až 12 %.

Jedním z řešení, jak snížit poplatky za používání vody, je nahradit vodní tryskové ejektory vakuovými systémy založenými na kapalinokruhových čerpadlech. V průměru bude doba návratnosti u takových náhrad 3 až 6 let a umožní:
- snížit spotřebu energie vakuové jednotky ~ 7krát;
- snížit spotřebu procesní vody pro vakuové zařízení ~ 50krát nebo více;
- eliminovat ztráty chemicky odsolené vody.

Nakonec provozní náklady vakuové systémy s kapalinovým prstencem jsou o 60-80 % nižší ve srovnání s ejektorovými systémy.
Schéma elektráren s vakuovými kapalnými prstenci je uvedeno na schématu č. 2.

Provádíme optimální výběr zařízení, zajišťující rovnováhu mezi výkonem vakuového systému a účinností turbíny. Díky široké nabídce vakuových čerpadel je každý vakuový systém navržen individuálně, v souladu se všemi požadavky zákazníka, s vyvážením výkonu vakuového systému a účinnosti turbíny a také s přihlédnutím k následujícím faktorům:

• Praktické provozní podmínky pro elektrárny s normálním a nouzovým sáním;
• V souladu se zahraničními a domácími standardy energetického průmyslu;
• Praktické léto a Zimní podmínky;
• Hlavní výhody vakuového systému:
• dvoustupňová kapalinokruhová vývěva optimalizovaná speciálně pro aplikace výroby energie;
• Optimální rychlost čerpání pro jakýkoli výkon turbíny do 1500 MW a více;
• Navržený pro stálé zaměstnání ve vakuu blízko tlaku nasycených par;
• Spolehlivý a stabilní provoz v různých režimech, necitlivý na náhlé změny zatížení;
• Minimální požadovaná spotřeba energie
• Žádná ztráta kondenzátu/chem. Demineralizovaná voda.
• testy podle norem VŠ;

Pro výpočet a poskytnutí TCH na vaši adresu prosím zašlete technický úkol nebo vyplňte náš dotazník.

Nasávání vzduchu do vakuového systému je hlavní příčinou zhoršení vakua a má rozhodující vliv na snížení dostupného výkonu a účinnosti turbínového zařízení: každé procento snížení vakua snižuje účinnost a generovaný výkon o ~ 0,85 % jmenovitého hodnota. Každých 20 kg/h vzduchu snižuje podtlak o 0,1 %, což snižuje výkon a účinnost o ~0,08 % (viz obr. 1).

Podle provozních zkušeností jsou nejpravděpodobnější a nejvýznamnější následující místa sání vzduchu v turbínových zařízeních:

• labyrinty koncových těsnění, zejména nízkotlaké válce (až 60 % přísavek);
• přírubové spoje skříní ve vakuu, zejména za přítomnosti tepelných cyklů a teplotních rozdílů připojovaných prvků;
• svařované spoje krytů a potrubí ve vakuu, zejména v blízkosti plochých stěn a kompenzátorů čoček.

Když turbína nepracuje, používají se pro detekci sacích míst následující metody:

• hydraulické lisování (v tomto případě se voda nalévá až k otvorům těsnění LPC);
• tlak vzduchu s různé způsoby vizualizace netěsností;
• parní tlakové testování vakuových dutin nasycenou párou;
• pneumohydraulické tlakové testování, know-how (současně je celý nízkotlaký válec naplněn vodou až po přijímač a pro zvýšení vnitřního tlaku je do horní části turbíny přiváděn stlačený vzduch).

Na pracovní turbíně se k detekci sacích míst používají jiné metody:

• vyhledávání světelnými vlákny nebo plamenem svíčky (kontraindikováno u generátorů chlazených vodíkem);
• profukování pravděpodobných míst sání plyny obsahujícími fluor (halogeny) s jejich indikací na výstupu z ejektoru.

Metoda využívající halogenové (halogenové) detektory netěsností má výhody, protože umožňuje rychle a přesně označit místo sání. V pochybných případech těsné blízkosti několika míst sání jsou přijata opatření k vyloučení jednoho z nich. Takže například při dočasném zvýšení tlaku páry v koncovém ucpávkovém přívodním potrubí až do viditelného zapaření je sání přes labyrinty vyloučeno a sání je možné pouze mezi přírubami krbu.

Nejjednodušší způsob použití halogenových detektorů netěsností vyráběných průmyslem v přítomnosti parních ejektorů k nasávání vzduchu z kondenzátoru. V tomto případě je snímač umístěn na výstupu vzduchu z ejektoru do strojovny.

Pro případy použití vodních tryskových ejektorů naráží použití halogenových detektorů netěsností na určité potíže, jejichž překonání se však vyplatí s přesností výsledku.

"Rus-Turbo" nabízí elektrárnám a energetickým systémům uzavření dohody o společné kontrole vakuových systémů energetických jednotek s určením míst nasávání vzduchu před a po generální opravě. Pro každý ze zjištěných zdrojů nasávání vzduchu je doporučena vhodná metoda jeho eliminace. Technická dokumentace opatření k odstranění nasávání vzduchu je předávána na základě dodatečných smluv.