Vakumi u vakuumskom sustavu turbina. Određivanje mjesta usisavanja zraka u vakuumskom sustavu turbine. Dizajni površinskih kondenzatora

7 stranica (Word datoteka)

Pogledaj sve stranice

Ministarstvo obrazovanja i znanosti Ruske Federacije

Federalna agencija za obrazovanje

GOUVPO "Udmurt State University"

Zavod za termoenergetiku

Laboratorija #1

ODREĐIVANJE GUSTOĆE ZRAKA

VAKUUMSKI SUSTAV PARNE TURBINE

Ispunjeno

grupa studenata 34-41

provjereno

Izvanredni profesor Katedre za TES

Iževsk, 2006

1. Svrha rada

Upoznati studente s metodom određivanja gustoće zraka vakuumskog sustava na radnoj parnoj turbini tipa T-I00-130TMZ.

2. Uvod

Usisavanje zraka kroz propuštanja u vakuumskom sustavu ima izuzetno negativan učinak na

rada parnoturbinskog postrojenja, jer to dovodi do pogoršanja vakuuma, povećanja temperature ispuha, smanjenja snage turbine i, u konačnici, do smanjenja toplinske učinkovitosti turbinskog postrojenja.

Kada se tlak u parnom prostoru kondenzatora promijeni za 1 kPa, učinkovitost turbinskog postrojenja se mijenja za oko 1%, a za turbine NPP koje rade na zasićenu paru,- do 1,5. Povećanje učinkovitosti turbine s produbljivanjem vakuuma događa se zbog povećanja veličine generiranog pada topline. Stoga se usisavanje zraka u vakuumski sustav ne može potpuno eliminirati“ Pravila za tehnički pogon energetskih postrojenja i mreža” (PTE) utvrđuju norme usisavanja zraka ovisno o električnoj snazi ​​turbinskog postrojenja (vidi tablicu 1).

Stol 1

3. Shema pokusa i izvođenje pokusa

Na slici 1 prikazana je shema pokusa za tekući laboratorijski rad.

Riža. 1. Shema pokusa.

Shema instalacije parne cijevi uključuje:

1. Glavni vod pare pod naponomÆ 24545 mm, izrađen od čelika I2X1M1F i dizajniran za P 0 = 13,8 MPa,t 0 =570 0 C, parni prolaz 500 t/h.

2. Turbinski agregat tipa T-100-130TMZ kapaciteta odNelektronička pošta= 100 MW.

3. Generator električne struje tipa TGV-100 sa snagomNelektronička pošta= 100 MW.

4. Turbinski kondenzator tipa KG-6200-2 R k = 3,5 kPa,Wrashladna tekućina\u003d 1600m 3 / h,trashladna tekućina=10 0 C.

5. Kondenzatna pumpa tipa KsV500-220. IningsV\u003d 500m 3 / h, glava H \u003d 220m.w.st.

6. Cirkulacijska pumpa tipa 0p2-87V= m 3 / h, N \u003d m.

7. Rashladni toranj za hlađenje optočne vode tipa BG-1200-70. Površina navodnjavanja 1200m 2 , visina tornja 48,4m; gornji promjer 26,0 m, donji 40,0 m.

8. Tlačni kružni vodÆ 1200 mm.

9. Odvodni kružni vodÆ 1200 mm.

10. Parni ejektor tipa EP-3-700-1 kapaciteta zraka 70 kg/h.

11. Cjevovod za usis zraka iz kondenzatoraÆ 2502mm, st.Z.

12. Tehnički stakleni živin termometar sa skalom od 0 do 100 0 C za mjerenje temperature parozračne smjese.

13. Parovod za dovod pare u glavni ejektorÆ 502mm st.10,t= 0 C.

14. Mjerač zraka tip VDM-63-1.

15. Lijevkasti drenažni odvod glavnog ejektora.

16. Mjerni blok s dijafragmom BK 591079 MPa pretvarača razlike tlaka.

17. Ispušna cijev paromlaznog ejektora.

Vakuumsko postrojenje (sustav) parne turbine uključuje:

1. Kondenzator i njegov cjevovod.

2. Kondenzatne pumpe i njihovi usisni vodovi.

3. Niskotlačni cilindar (LPC) turbine i njegove završne brtve.

4. Cjevovodi za usis parozračne smjese do glavnih ejektora.

5. Svi grijači (HDPE) koji rade pod tlakom pare ispod atmosferskog tlaka.

U praksi se taj izraz široko koristi“ vakuum” ili“ vakuum” , tj. razlika između atmosferskog tlaka i apsolutnog tlaka u kondenzatoru:

ovdje i izraženi su u milimetrima živinog stupca. Apsolutni tlak u kondenzatoru (kPa) definiran je kao:

,(kPa)

ovdje su očitanja barometra i vakuumometra izražena u milimetrima živinog stupca i dana su na 0 0 C. Sljedeća jedinica također se koristi za mjerenje vakuuma:

U ovoj formuli- vrijednost vakuuma prema standardnom živinom vakuumometru turbine, i- atmosferski tlak (barometarski) u mm Hg. Umjetnost.

Postoje dvije metode za određivanje gustoće zraka u vakuumskom sustavu parne turbine:

1. Brzinom pada (redukcije) vakuuma u kondenzatoru turbine nakon gašenja glavnog ejektora, koja se mjeri štopericom. Nadalje, prema posebnom grafikonu ovisnosti brzine pada vakuuma o veličini usisnih čašica, određuje se količina usisnog zraka [kg/h].

2. Izravnim mjerenjem količine zraka (smjesa pare i zraka) usisanog ejektorom kondenzatora turbine.

Prva metoda, zbog opasnosti od gubitka vakuuma i hitnog isključivanja turbine, kao i zbog nedovoljne točnosti mjerenja, praktički se ne koristi.

Prilikom provođenja ispitivanja, potrebna mjerenja izračunatih vrijednosti provode se pomoću standardnih instrumenata ili prijenosnih instrumenata s klasom točnosti od najmanje 1,0.

Prilikom obrade mjernih podataka potrebno je koristiti posebnu tablicu temperaturnih korekcija za očitanja mjerača zraka tipa VDM-63-1.

3.1. Redoslijed pokusa.

Koristeći standardne turbinske instrumente, izmjerite i zabilježite sljedeće vrijednosti u protokol promatranja:

1. Električno opterećenje turbinske jediniceNelektronička pošta[MW] po megavat metru;

2. Protok pare do turbineD 0 pomoću mjerača protoka [t/h];

3. Vakuum u kondenzatoru turbine prema vakuumometru [%];

4. Barometarski tlak [mm. Hg];

5. Očitanja mjerača zraka VDM-63-1 [kg/h] na glavnom ejektoruAi B. Brzina usisavanja zraka za turbinu prema PTE ne smije prelaziti 10 kg/h. NaG>10 kg/h, moraju se poduzeti mjere za brtvljenje vakuumskog sustava.

Protokol promatranja

Vlast turbine Nelektronička pošta[MW]

Potrošnja par D 0 [t/h]

Vakuum u kondenzatoru turbine

preventivne mjere za sprječavanje kontaminacije kondenzatora (obrada rashladne vode kemijskim i fizikalnim metodama, korištenje postrojenja za čišćenje kuglica itd.);
periodično čišćenje kondenzatora s povećanjem tlaka ispušne pare u odnosu na normativne vrijednosti za 0,005 kgf/cm2 (0,5 kPa) zbog onečišćenja rashladnih površina;
kontrola čistoće rashladne površine i cijevnih ploča kondenzatora;
kontrola protoka rashladne vode (direktnim mjerenjem protoka ili toplinske bilance kondenzatora), optimizacija protoka rashladne vode prema njenoj temperaturi i parnom opterećenju kondenzatora;
provjera gustoće vakuumskog sustava i njegovo brtvljenje; usis zraka (kg / h) u rasponu promjena parnog opterećenja kondenzatora 40-100% ne smije prelaziti vrijednosti određene formulom
Sv \u003d 8 + 0,065 N,
gdje je N nazivna električna snaga turbinskog postrojenja u kondenzacijskom načinu rada, MW;

• provjeravajući gustoću vode u kondenzatoru

sustavna kontrola saliniteta kondenzata;

• provjera sadržaja kisika u kondenzatu

nakon pumpi kondenzata.
Metode nadzora rada kondenzacijske jedinice, njegova učestalost određuju se lokalnim uputama, ovisno o specifičnim uvjetima rada.
Ispunjenjem ovih zahtjeva osigurava se pouzdanost i učinkovitost turbinskog postrojenja.
Kontaminacija površine kondenzatorskih cijevi solju ili biološkim naslagama (obično sa strane rashladne vode) povećava temperaturnu razliku u kondenzatoru i, sukladno tome, tlak iz
radna para. Pogoršanje vakuuma u usporedbi s rupama. negativna vrijednost koja odgovara čistoj površini cijevi dovodi do značajnog smanjenja učinkovitosti turbinskog postrojenja, a ponekad i do ograničenja snage turbine. Na primjer, za turbine s parametrima aktivne pare od 240 kgf/cm2, 540°C, pogoršanje vakuuma od 1% dovodi do povećanja specifična potrošnja topline za oko 0,9-1,5% pri nazivnom opterećenju turbinskog agregata. S tim u vezi, tijekom rada turbine treba pažljivo pratiti čistoću površine kondenzatora i pravovremeno poduzeti mjere za čišćenje.
Onečišćenje cijevnih listova kondenzatora povećava njegov hidraulički otpor, što smanjuje protok rashladne vode i pogoršava vakuum. Stoga bi se hidraulički otpor trebao kontrolirati padom tlaka na ulazu i izlazu iz kondenzatora pri određenoj brzini protoka rashladne vode. Ako je standardni otpor prekoračen, potrebno je izvršiti čišćenje.
Treba imati na umu da periodično čišćenje kondenzatorskih cijevi ne rješava u potpunosti problem održavanja najveće moguće učinkovitosti. Postupno povećanje naslaga u cijevi koje se stvaraju između dva čišćenja uzrokovat će rad turbine na nešto nižem vakuumu od čistog kondenzatora. Osim toga, visokokvalitetno čišćenje cijevi zahtijeva gašenje turbine ili smanjenje opterećenja i značajne troškove rada. Stoga je vrlo važno provesti preventivne mjere kako bi se spriječilo onečišćenje cijevi kondenzatora i posljedično pogoršanje vakuuma.
Te se aktivnosti određuju ovisno o prirodi i sastavu naslaga.
Uz organsku kontaminaciju cijevi, mikroorganizmi i alge sadržane u cirkulirajućoj vodi iz prirodnih ili umjetnih rezervoara talože se na površini cjevovodnog sustava s vodene strane. Pod utjecajem povoljnih temperaturnih uvjeta u kondenzatoru, mikroorganizmi fiksirani na površini cijevi počinju postupno rasti, stvarajući s vremenom značajan sloj sluzavih naslaga, što otežava prijenos topline s pare na vodu (povećanje temperaturne razlike). Osim toga, presjek cijevi se smanjuje, što dovodi do povećanja hidrauličkog otpora kondenzatora i smanjenja protoka vode kroz njega.
Učinkovito sredstvo za borbu protiv organskih naslaga je obrada cirkulirajuće vode klorom ili bakrenim sulfatom. U tom slučaju, površina cijevi se aktivira klorom ili vitriolom i postaje otrovna za mikroorganizme. Prije prelaska na sustavnu obradu cirkulirajuće vode s reagensima, potrebno je izvršiti temeljito mehaničko ili hidromehaničko čišćenje cijevi, jer će u ovom slučaju učinkovitost preventivnih mjera biti veća.
U kondenzatoru se pojavljuju guste anorganske naslage (kamenac) s povećanim sadržajem soli tvrdoće Ca(HCO3)2 i Mg(HCO3)2 u optočnoj vodi. Slični uvjeti se često stvaraju u optočnim vodoopskrbnim sustavima, gdje se zbog isparavanja vode i napajanja sustava vodom koja sadrži soli povećava salinitet optočne vode i kada granična vrijednost karbonatne tvrdoće, razgradnja bikarbonata počinje taloženjem soli na površini kondenzatorskih cijevi.
Preventivne mjere protiv stvaranja anorganskih naslaga su organizacija racionalnog režima za pročišćavanje i dopunjavanje sustava za recikliranje vode, kao i kemijska obrada vode - fosfatiranje ili zakiseljavanje. Korištenje kemijskih metoda za poboljšanje kvalitete cirkulacijske vode dovodi do potrebe za tretiranjem velikih količina vode i zahtijeva značajne troškove, stoga je trenutno metoda kontinuiranog mehaničkog čišćenja kondenzatorskih cijevi gumenim kuglicama sve češća. Iskustvo rada elektrana s uvedenim instalacijama za kuglično čišćenje kondenzatorskih cijevi pokazalo je visoku učinkovitost ovu metodu za sprječavanje onečišćenja, anorganskog i organskog.
Granica pogoršanja vakuuma utvrđena PTE-om za 0,5% u usporedbi sa standardnom, nakon čijeg dostizanja treba očistiti kondenzator, do određene je mjere uvjetovana, ali je se treba pridržavati kako bi se spriječilo prekomjerno smanjenje učinkovitosti turbinskog postrojenja i utvrditi učestalost čišćenja kondenzatora u elektrani.
Brzina protoka rashladne vode kontrolira se izravnim mjerenjem pomoću segmentnih dijafragmi koje se koriste za vodove velikog promjera ili se određuje iz toplinske bilance kondenzatora za grijanje vode i protoka ispušne pare. Mjerenje protoka rashladne vode također omogućuje kontrolu stanja cirkulacijskih pumpi prema njihovim karakteristikama.
Usisavanje zraka kroz propusnosti u kondenzatoru i vakuumskom sustavu turbinskog postrojenja utječe na proces prijenosa topline s parne strane kondenzatorskih cijevi, povećavajući temperaturnu razliku, kao i sadržaj kisika u kondenzatu ispušne pare.
Stvaranje apsolutne gustoće kondenzatora i vakuumskog sustava turbinskog postrojenja je nemoguće. Usisavanje zraka događa se kroz različita propuštanja u spojevima spojnih dijelova, LPC prirubničkom konektoru, prirubničkim spojevima cjevovoda pod vakuumom, u spojnicama, kroz krajnje brtve turbine u slučaju njihovog nezadovoljavajućeg rada. U tom slučaju količina usisnog zraka ovisi o opterećenju turbine. Kada se protok pare u kondenzator prepolovi u odnosu na nominalni režim, usis zraka može se povećati za 30-40% zbog povećanja broja turbinskih jedinica koje rade pod vakuumom (regenerativni grijači, itd.).
U slučaju korištenja ejektora s parnim mlazom, oni se mogu prebaciti u režim preopterećenja kada količina usisanog zraka premaši radni kapacitet ejektora. To pogoršava vakuum u kondenzatoru i povećava sadržaj kisika u kondenzatu. Pri korištenju vodenih ejektora porast tlaka u kondenzatoru je manji nego kod korištenja parnih ejektora, jer se kod velikih usisnih čašica ne otkidaju, nego nastavljaju ravnomjerno raditi u skladu sa svojim karakteristikama na suhom zraku.
Maksimalne dopuštene vrijednosti usisa zraka koje propisuje PTE temelje se na vrijednostima koje se praktički postižu u radu. Gustoća vakuumskog sustava procjenjuje se izravnim mjerenjem količine zraka koju usisa parni mlazni ejektor pomoću mjerača protoka prigušnice. Za instalacije s ejektorima vodenim mlazom, kod kojih nije moguće direktno mjerenje protoka odvodnog zraka, koristi se karakteristika ejektora - ovisnost tlaka na usisnoj strani ejektora o protoku zraka. Ako se otkriju veliki usisi zraka, sva curenja treba identificirati i ukloniti što je prije moguće. Identifikacija usisnih mjesta provodi se na stroju koji radi uz pomoć halogenih detektora curenja, na zaustavljenom - prelivanjem vakuumskog sustava vodom i vizualnim pregledom. Vrlo učinkovit način za pronalaženje curenja u vakuumskom sustavu je testiranje tlaka pare.
Jedan od važne zadatke održavanje potrebne kvalitete kondenzata osigurava pouzdanost rada. Izvor onečišćenja kondenzatom mogu biti nepropusna mjesta u sustavu cijevi kondenzatora, kroz koje u kondenzat ulazi rashladna voda, čiji je tlak znatno veći od tlaka u parnom prostoru kondenzatora. Količina usisane cirkulirajuće vode može biti beznačajna, ali čak i mala količina dovoljna je da turbinski kondenzat u smislu tvrdoće dovede izvan granica dopuštenih PTE. Dakle, za turbinu K-300-240 već je neprihvatljivo usisavanje cirkulirajuće vode tvrdoće od npr. 300 mg/l (čista riječna, jezerska voda) u količini od 8-10 l/h. Kontrolu usisnih čaša cirkulirajuće vode provodi kemijska analiza kondenzat tvrdoće.
Na mjestima dilatacije cijevi u cijevnim pločama zbog dilatacijskih defekata mogu se pojaviti curenja u cjevovodnom sustavu, mogu se pojaviti pukotine i ulceracije materijala u samim cijevima kao posljedica agresivnog djelovanja vode.
Kako bi se osigurala gustoća kotrljajućih spojeva, na cijevne listove kondenzatora nanose se brtveni premazi (bitumenski premaz, gumiranje). Smanjenje vjerojatnosti oštećenja metala po duljini cijevi osigurano je odabirom materijala cijevi u skladu s kvalitetom rashladne vode.
Ako u kondenzatu ima korozivnih plinova, posebice kisika, cjevovodi i oprema koja se nalazi u području od kondenzatora do odzračivača podložni su koroziji. Produkti korozije dovedeni do odzračivača, a odatle do kotla, taložeći se na ogrjevnim površinama stvaraju preduvjete za teške havarije uslijed pregaranja cijevi,
Kondenzatori u pravilu imaju zadovoljavajući kapacitet odzračivanja i osiguravaju sadržaj kisika u kondenzatu nakon kondenzatora u granicama propisanim PTE. Međutim, ako je put pod vakuumom do pumpi kondenzata nepropusn, moguće je usisavanje zraka i apsorpcija kisika od strane kondenzata odzračenog u kondenzatoru. Usis zraka u cjevovodima kondenzata, tj. izravno u vodu su najopasniji, jer je čak i mala količina usisanog zraka dovoljna da zarazi cijeli tok kondenzata.
Konstantno praćenje sadržaja kisika u kondenzatu omogućuje pravovremeno poduzimanje mjera za sprječavanje korozije metala na putu kondenzata. Kontrola sadržaja kisika u kondenzatu provodi se kemijskom analizom uzetog uzorka. Uzorak kondenzata uzima se nizvodno od pumpi kondenzata, tako da je cijeli usisni put pod vakuumom od kondenzatora do pumpe pod kontrolom.
Može doći do usisavanja zraka na usisnom putu pumpe za kondenzat zavareni spojevi s njihovom izvedbom loše kvalitete, kroz curenje prirubnički priključci cjevovodi, brtve ventila. Propuštanja se moraju ukloniti ponovnim zavarivanjem spojeva, ugradnjom brtvila u prirubničke spojeve, organiziranjem hidrauličkih brtvi za stabljike ventila, korištenjem vakuumskih spojnica itd.

Dizajn parne turbine

Strukturno, moderna parna turbina (slika 3.4) sastoji se od jednog ili više cilindara u kojima se odvija proces pretvorbe energije pare, te niza uređaja koji osiguravaju organizaciju njezina radnog procesa.

Cilindar. Glavni čvor parne turbine, u kojem se unutarnja energija pare pretvara u kinetičku energiju toka pare, a zatim u mehaničku energiju rotora, je cilindar. Sastoji se od fiksnog kućišta (stator turbine u dva dijela, podijeljen horizontalnim rascjepom; lopatice vodilice (mlaznice), labirintske brtve, ulazne i ispušne cijevi, nosači ležajeva itd.) i rotora koji se okreće u ovom kućištu (vratilo, diskovi , lopatice rotora itd.). Glavna zadaća lopatica mlaznica je pretvoriti potencijalnu energiju pare koja se širi u nizu mlaznica uz smanjenje tlaka i istodobno smanjenje temperature u kinetičku energiju organiziranog protoka pare i usmjeriti je na lopatice rotora. Glavna svrha lopatica rotora i rotora turbine je pretvaranje kinetičke energije protoka pare u mehaničku energiju rotora koji se okreće, a koja se u generatoru pretvara u električnu energiju. Rotor snažne parne turbine prikazan je na slici 3.5.

Broj kruna lopatica mlaznice u svakom cilindru parne turbine jednak je broju kruna radnih lopatica odgovarajućeg rotora. U modernom moćnom parne turbine postoje cilindri niskog, srednjeg, visokog i ultravisokog tlaka (sl. 3.6.). Obično je ultravisokotlačni cilindar cilindar čiji tlak pare na ulazu prelazi 30,0 MPa, visokotlačni cilindar je turbinski dio, čiji tlak pare na ulazu varira između 23,5 - 9,0 MPa, a cilindar srednjeg tlaka je dio turbine, tlak pare na ulazu u koji je oko 3,0 MPa, cilindar niskog tlaka je dio, tlak pare na ulazu u koji ne prelazi 0,2 MPa. U modernim turbinskim jedinicama velike snage broj niskotlačnih cilindara može doseći 4 kako bi se osigurala duljina radnih lopatica zadnjih stupnjeva turbine koja je prihvatljiva u smislu čvrstoće.

Tijela za distribuciju pare. Količina pare koja ulazi u cilindar turbine ograničena je otvaranjem ventila, koji se zajedno s regulacijskim stupnjem nazivaju parorazvodnici. U praksi gradnje turbina razlikuju se dvije vrste razvoda pare - prigušnica i mlaznica. Raspodjela pare prigušnice osigurava dovod pare nakon što se ventil ravnomjerno otvori po cijelom obodu krune lopatica mlaznice. To znači da funkciju promjene protoka obavlja prstenasti razmak između ventila koji se pomiče i njegovog sjedišta koje je fiksno. Proces promjene brzine protoka u ovom dizajnu povezan je s prigušivanjem. Što je ventil manje otvoren, to je veći gubitak tlaka pare zbog prigušenja i niža je njezina brzina protoka po cilindru.

Distribucija pare mlaznice uključuje presjecanje vodećih lopatica po obodu u nekoliko segmenata (skupina mlaznica), od kojih svaki ima zaseban dovod pare, opremljen vlastitim ventilom, koji je zatvoren ili potpuno otvoren. Kada je ventil otvoren, gubitak tlaka na njemu je minimalan, a protok pare proporcionalan je dijelu kruga kroz koji ta para ulazi u turbinu. Dakle, kod raspodjele pare mlaznice nema procesa prigušenja, a gubici tlaka su minimizirani.

U slučaju visokog i ultravisokog početnog tlaka u sustavu dovoda pare, koriste se tzv. rasteretnici, koji su dizajnirani da smanje početni pad tlaka na ventilu i smanje silu koja mora djelovati na ventil kada je otvorio.

U nekim slučajevima prigušivanje se naziva i kvalitativna regulacija protoka pare u turbinu, a raspodjela pare na mlaznici kvantitativna.

Regulatorni sustav. Ovaj sustav omogućuje sinkronizaciju turbogeneratora s mrežom, postavljanje određenog opterećenja pri radu u općoj mreži i osiguranje prijenosa turbine na prazan hod kada se ukloni električno opterećenje. kružni dijagram sustava neizravne regulacije s centrifugalnim regulatorom brzine prikazan je na slici 3.7.

S povećanjem frekvencije vrtnje rotora turbine i regulatorske spojke, centrifugalna sila opterećenja raste, spojka regulatora brzine1 se podiže, komprimira oprugu regulatora i okreće polugu AB oko točke B. Kalem2 povezan s polugom u točki C pomiče se iz srednjeg položaja prema gore i povezuje gornju šupljinu hidrauličkog voda4 kroz prozora, a donju liniju s odvodnom linijom5 kroz prozorb. Pod utjecajem razlike tlaka klip servomotora se pomiče prema dolje zatvarajući regulacijski ventil6 i smanjujući prolaz pare u turbinu7 što će uzrokovati smanjenje brzine rotora. Istovremeno s pomakom šipke servomotora, poluga AB se okreće u odnosu na točku A, pomičući kalem prema dolje i zaustavljajući protok tekućine u servomotor. Kalem se vraća u srednji položaj, čime se stabilizira prijelazna pojava na novoj (smanjenoj) brzini rotora. Ako se opterećenje turbine poveća, a broj okretaja rotora opadne, tada se elementi regulatora pomiču u suprotnom smjeru od razmatranog smjera i proces regulacije se odvija slično, ali s povećanjem protoka pare u turbinu. To dovodi do povećanja brzine vrtnje rotora i vraćanja frekvencije generirane struje.

Upravljački sustavi parnih turbina koji se koriste, primjerice, u nuklearnim elektranama, u pravilu koriste turbinsko ulje kao radni fluid. Posebnost sustava upravljanja turbinama K-300240-2 i K-500-240-2 je korištenje kondenzata pare umjesto turbinskog ulja u sustavu upravljanja. Na svim turbinama NPO "Turboatom", osim tradicionalnih hidrauličkih sustava upravljanja, koriste se elektrohidraulički sustavi upravljanja (EGSR) s većom brzinom.

Zabrana. U turbinskim jedinicama tradicionalno se koristi "niska brzina" - nekoliko okretaja u minuti - zabrana. Uređaj za okretanje je dizajniran za sporo okretanje rotora pri pokretanju i zaustavljanju turbine kako bi se spriječilo toplinsko izobličenje rotora. Jedan od dizajna uređaja za okretanje prikazan je na sl. 3.8. Uključuje elektromotor s pužom koji je spojen s pužnim kotačem1 koji se nalazi na međuvratilu. Na zavojnom klinu ove osovine ugrađen je pogonski čeoni zupčanik koji, kada je zaporni uređaj uključen, zahvaća gonjeni čeoni zupčanik koji se nalazi na osovini turbine. Nakon što se para dovede u turbinu, brzina rotora se povećava i pogonski zupčanik se automatski isključuje.

Ležajevi i oslonci. Agregati parne turbine smješteni su u pravilu vodoravno u strojarnici elektrane. Ovaj raspored određuje upotrebu u turbini, zajedno s potisnim ležajevima, kao i potisnim ili potporno-potisnim ležajevima 3 (vidi sl. 3.8). Za potporne ležajeve, najčešći u energetskom sektoru je njihov upareni broj - postoje dva potporna ležaja za svaki rotor. Za teške rotore (niskotlačni rotori brzih turbina s brzinom od 3000 o/min i svi rotori "sporohodnih" turbina s brzinom od 1500 o/min bez iznimke) mogu se koristiti klizni ležajevi tradicionalni za gradnju energetskih turbina. U takvom ležaju donja polovica košuljice djeluje kao ležajna površina, a gornja polovica djeluje kao prigušivač za sve smetnje koje se javljaju tijekom rada. Takve smetnje uključuju zaostalu dinamičku neravnotežu rotora, smetnje koje nastaju tijekom prolaska kritičnih brzina, smetnje zbog promjenjivih sila od utjecaja protoka pare. Sila težine teških rotora, usmjerena prema dolje, u pravilu je u stanju suzbiti sve te poremećaje, što osigurava nesmetan rad turbine. I kod relativno lakih rotora (rotori visokog i srednjeg tlaka) sve navedene smetnje mogu biti značajne u usporedbi s težinom rotora, posebno u strujanju pare velike gustoće. Za suzbijanje ovih smetnji razvijeni su takozvani segmentni ležajevi. U ovim ležajevima svaki segment ima povećanu sposobnost prigušenja u usporedbi s kliznim ležajem.

Naravno, dizajn segmentnog potpornog ležaja, gdje se svaki segment zasebno opskrbljuje uljem, mnogo je kompliciraniji od kliznog ležaja. Međutim, naglo povećana pouzdanost plaća ovu komplikaciju.

Što se tiče potisnog ležaja, Stodola je sveobuhvatno razmotrio njegov dizajn i praktički nije doživio nikakve promjene tijekom prošlog stoljeća. Nosači, u kojima se nalaze potisni i potisni ležajevi, izvedeni su klizeći sa "fiksnom točkom" u području potisnog ležaja. Time se osigurava minimiziranje aksijalnih zazora u području maksimalnog tlaka pare, tj. u području najkraćih lopatica, što zauzvrat omogućuje smanjenje gubitaka curenja u ovoj zoni.

Tipični dizajn jednocilindrične kondenzacijske turbine od 50 MW s početnim parametrima pare od 8,8 MPa, 535°C prikazan je na sl. 3.8. Ova turbina koristi kombinirani rotor. Prvih 19 diskova koji rade u zoni visokih temperatura kovani su kao jedan komad s osovinom turbine, posljednja tri diska su montirana.

Fiksni niz mlaznica, fiksiran u kutijama mlaznica ili dijafragmama s odgovarajućom rotirajućom radnom rešetkom, fiksiranom na sljedećem disku duž putanje pare, naziva se stupanj turbine. Protok razmatrane jednocilindrične turbine sastoji se od 22 stupnja, od kojih se prvi naziva regulacijski. U svakom nizu mlaznica, protok pare se ubrzava i poprima smjer ulaska bez udara u kanale radnih lopatica. Sile koje razvija protok pare na lopaticama rotora okreću diskove i osovinu povezanu s njima. Kako se tlak pare smanjuje tijekom prijelaza od prvog do posljednjeg stupnja, povećava se specifični volumen pare, što zahtijeva povećanje prolaznih presjeka mlaznice i radnih rešetki i, sukladno tome, visinu lopatica i prosječni promjer od faza.

Na prednji kraj rotora pričvršćen je kraj osovine na koji su ugrađeni udarnici sigurnosne sklopke (senzori automatskog sigurnosnog uređaja) koji djeluju na zaporne i regulacijske ventile i zaustavljaju ulazak pare u turbinu kada je broj okretaja rotora premašena za 10–12% u odnosu na izračunatu.

Stator turbine sastoji se od kućišta u koje su zavarene kutije mlaznica, spojene zavarivanjem s kutijama ventila, držači krajnjih brtvi, držači dijafragmi, ugrađene su same dijafragme i njihove brtve. Tijelo ove turbine, osim uobičajenog horizontalnog priključka, ima dva vertikalna priključka koji ga dijele na prednji dio, srednji dio i izlaznu cijev. Prednji dio tijela je lijevan, središnji dio tijela i odvodna cijev su zavareni.

Potisni ležaj nalazi se u prednjem kućištu koljenastog vratila, a potisni ležajevi rotora turbine i generatora smješteni su u stražnjem karteru. Prednje kućište radilice postavljeno je na temeljnu ploču i uz toplinsko širenje kućišta turbine može se slobodno kretati duž te ploče. Stražnji karter izrađen je u jednom komadu s ispušnom cijevi turbine, koja ostaje nepomična tijekom toplinskog širenja zbog svoje fiksacije sjecištem poprečnih i uzdužnih ključeva, tvoreći takozvanu turbinsku fix point, odnosno mrtvu točku. Uređaj za okretanje nalazi se u stražnjem kućištu turbine.

Turbina K-50-90 koristi sustav raspodjele pare s mlaznicom, tj. kvantitativna regulacija protoka pare. Automatski upravljački uređaj turbine sastoji se od četiri upravljačka ventila, bregastog vratila povezanog zupčastom letvom sa servomotorom. Servomotor prima impuls od regulatora brzine i podešava položaj ventila. Profili ekscentra su dizajnirani tako da se regulacijski ventili otvaraju jedan za drugim. Sekvencijalno otvaranje ili zatvaranje ventila eliminira prigušivanje pare koja prolazi kroz potpuno otvorene ventile pri smanjenom opterećenju turbine.

Kondenzator i vakuumski sustav.

Velika većina turbina koje se koriste u globalnom energetskom sektoru za proizvodnju električne energije su kondenzacijske. To znači da se proces širenja radnog fluida (vodene pare) nastavlja do tlakova znatno nižih od atmosferskog. Kao rezultat takvog širenja, dodatno proizvedena energija može iznositi nekoliko desetaka posto ukupne proizvodnje.

Kondenzator je izmjenjivač topline koji pretvara paru koja se ispušta u turbini u tekuće stanje (kondenzat). Kondenzacija pare nastaje kada ona dođe u dodir s površinom tijela koja ima temperaturu nižu od temperature zasićenja pare pri određenom tlaku u kondenzatoru. Kondenzacija pare je popraćena oslobađanjem topline, koja je prethodno potrošena na isparavanje tekućine, koja se uklanja uz pomoć rashladnog medija. Ovisno o vrsti rashladnog medija, kondenzatori se dijele na vodene i zračne. Moderna parnoturbinska postrojenja obično su opremljena vodenim kondenzatorima. Zračni kondenzatori imaju složeniju konstrukciju u usporedbi s vodenim kondenzatorima i trenutno nisu u širokoj upotrebi.

Kondenzacijski uređaj parne turbine sastoji se od samog kondenzatora i dodatnih uređaja koji osiguravaju njegov rad. Rashladna voda se dovodi u kondenzator pomoću cirkulacijske pumpe. Kondenzacijske pumpe služe za pumpanje kondenzata iz donjeg dijela kondenzatora i njegovo dovođenje u regenerativni sustav grijanja napojne vode. Uređaji za usisavanje zraka dizajnirani su za uklanjanje zraka koji ulazi u turbinu i kondenzator zajedno s parom, kao i kroz propuštanja u prirubničkim spojevima, krajnjim brtvama i drugim mjestima.

Dijagram najjednostavnijeg površinskog kondenzatora vodenog tipa prikazan je na sl. 3.9.

Sastoji se od tijela čije su krajnje strane zatvorene cijevnim pločama s kondenzatorskim cijevima čiji krajevi vode u vodene komore. Komore su odvojene pregradom koja dijeli sve cijevi kondenzatora u dva dijela, tvoreći takozvane "prolaze" za vodu (u ovom slučaju dva prolaza). Voda ulazi u vodenu komoru kroz cijev i prolazi kroz cijevi koje se nalaze ispod pregrade. NA rotacijska komora voda prolazi u drugi dio cijevi, koji se nalazi u visini iznad pregrade. Kroz cijevi ovog dijela voda teče u suprotnom smjeru, čineći drugi "prolaz", ulazi u komoru i usmjerava se u odvod kroz odvodnu cijev.

Para koja dolazi iz turbine u parni prostor kondenzira se na površini kondenzatorskih cijevi unutar kojih teče rashladna voda. Zbog naglog smanjenja specifičnog volumena pare, u kondenzatoru se stvara nizak tlak (vakuum). Što je niža temperatura i veća brzina protoka rashladnog medija, to se dublji vakuum može postići u kondenzatoru. Nastali kondenzat otječe u donji dio kućišta kondenzatora, a zatim u odvodnik kondenzata.

Uklanjanje zraka (točnije smjese para-zrak) iz kondenzatora vrši se uređajem za odvod zraka kroz cijev8. Da bi se smanjio volumen odsisane parozračne smjese, ona se hladi u kondenzatorskom odjeljku posebno predviđenom uz pomoć pregrade - hladnjaka zraka.

Za usisavanje zraka iz hladnjaka zraka ugrađen je trostupanjski parni ejektor - glavni. Osim glavnog ejektora koji je stalno u pogonu, turbinski agregat je opremljen startnim kondenzatorskim ejektorom (vodomlaz) i ejektorom startnog cirkulacijskog sustava. Ejektor startnog kondenzatora dizajniran je za brzo produbljivanje vakuuma prilikom pokretanja turbine. Ejektor startnog cirkulacijskog sustava služi za usisavanje smjese para-zrak iz cirkulacijskog sustava kondenzatora. Kondenzator turbinskog postrojenja također je opremljen s dva kolektora kondenzata iz kojih se kontinuirano pumpama za kondenzat ispumpava nastali kondenzat.

Na prijelaznoj cijevi kondenzatora nalaze se prihvatno-odvodni uređaji, čija je svrha osigurati odvod pare iz kotla u kondenzator mimo turbine u slučaju naglog odbacivanja punog opterećenja ili u startnim režimima. Protok ispuštene pare može doseći 60% ukupnog protoka pare u turbinu. Konstrukcija usisno-ispusnog uređaja omogućuje, osim smanjenja tlaka, smanjenje temperature pare koja se ispušta u kondenzator uz njezinu odgovarajuću regulaciju. Mora se održavati 10–20°C iznad temperature zasićenja pri danom tlaku kondenzatora.

Međupregrijavanje i regeneracija u turbinskim postrojenjima. U termoelektrani s dogrijavanjem, para se nakon ekspanzije u visokotlačnom cilindru (VVC) turbine šalje u kotao na dogrijavanje, gdje joj se temperatura podiže na gotovo istu razinu kao i prije VVC. Nakon međupregrijavanja, para se šalje u niskotlačni cilindar, gdje ekspandira do tlaka u kondenzatoru.

Učinkovitost idealnog toplinskog ciklusa s ponovnim zagrijavanjem ovisi o parametrima pare uklonjene za ponovno zagrijavanje. Optimalna temperatura pare T 1op t, pri kojoj bi se trebala ispuštati za ponovno zagrijavanje, može se približno procijeniti na 1,02–1,04 temperature napojne vode. Tlak pare prije ponovnog zagrijavanja obično se bira na 0,15-0,3 tlaka žive pare. Kao rezultat ponovnog zagrijavanja, ukupna ekonomičnost ciklusa će se povećati. Istovremeno, zbog smanjenja vlage pare u zadnjim stupnjevima niskotlačne turbine, povećat će se relativna unutarnja učinkovitost. ovi koraci, a posljedično, učinkovitost će se također povećati. cijelu turbinu. Gubitak tlaka Δ p pp u putu ponovnog zagrijavanja (u parovodu od turbine do kotla, pregrijaču i parovodu od kotla do turbine) smanjuje učinak korištenja parnog dogrijavanja i stoga ne više od 10 Dopušten je % apsolutnog gubitka tlaka u dogrijaču.

Sustav regeneracije u turbinskim instalacijama uključuje zagrijavanje kondenzata nastalog u kondenzatoru s parom, koja se uzima iz protočnog puta turbine. Da bi se to postiglo, glavni tok kondenzata prolazi kroz grijače, u sustav cijevi u koji ulazi kondenzat, a para iz turbine ispušta se u kućište. Za zagrijavanje glavnog kondenzata između njih se koriste niskotlačni grijači (LPH), visokotlačni grijači (HPV) i odzračivač (D). Odzračivač je dizajniran za uklanjanje preostalog zraka otopljenog u kondenzatu iz glavnog kondenzata.

Ideja o regeneraciji u PTU nastala je u vezi s potrebom smanjenja gubitaka topline u kondenzatoru. Poznato je da su gubici topline s rashladnom vodom u kondenzatoru turbine izravno proporcionalni količini ispušne pare koja ulazi u kondenzator. Potrošnja pare u kondenzatoru može se značajno smanjiti (za 30-40%) uzimajući je za zagrijavanje napojne vode iza stupnjeva turbine nakon što je odradila rad u prethodnim stupnjevima. Ovaj proces se naziva regenerativno zagrijavanje napojne vode. Regenerativni ciklus ima višu prosječnu ulaznu temperaturu topline pri konstantnoj izlaznoj temperaturi u usporedbi s konvencionalnim ciklusom i stoga ima veću toplinsku učinkovitost. Povećanje učinkovitosti u ciklusu s regeneracijom proporcionalno je snazi ​​generiranoj iz potrebe za toplinom, tj. na temelju topline prenesene na napojnu vodu u sustavu za regeneraciju. Pomoću regenerativnog grijanja, temperatura napojne vode se može podići na temperaturu blizu temperature zasićenja koja odgovara tlaku žive pare. Međutim, to bi znatno povećalo gubitak topline s ispušnim plinovima kotla. Stoga međunarodni standardi za standardne veličine parnih turbina preporučuju odabir temperature napojne vode na ulazu u kotao jednake 0,65–0,75 temperature zasićenja koja odgovara tlaku u kotlu. U skladu s tim, pri superkritičnim parametrima pare, posebno pri početnom tlaku er0 = 23,5 MPa, pretpostavlja se da je temperatura napojne vode 265–275 ° C.

Regeneracija ima pozitivan učinak na relativnu unutarnju učinkovitost. prve stupnjeve zbog povećanog protoka pare kroz HPC i odgovarajućeg povećanja visine lopatica. Smanjuje se volumenski prolaz pare kroz zadnje stupnjeve turbine tijekom regeneracije, čime se smanjuju gubici izlaznom brzinom u zadnjim stupnjevima turbine.

U suvremenim parnoturbinskim postrojenjima srednje i velike snage, radi povećanja njihove učinkovitosti, koristi se široko razvijen sustav regeneracije koji koristi labirintske brtve na kraju pare, brtve stabla regulacijskog ventila turbine itd. (Sl. 3.10).

Svježa para iz kotla ulazi u turbinu kroz glavni parovod s parametrom mi 0 ,t 0 . Nakon ekspanzije na putu protoka turbine do tlaka k, šalje se u kondenzator. Kako bi se održao duboki vakuum, glavni ejektor (EA) usisava smjesu pare i zraka iz parnog prostora kondenzatora. Kondenzat ispušne pare teče u kolektor kondenzata, zatim se pumpama za kondenzat (KN) dovodi kroz hladnjak ejektora (OE), hladnjak pare usisnog ejektora brtve (OS), grijača brtvene kutije (SP) i niskotlačnog regeneratora grijača P1, P2 u deaerator D. Deaerator je namijenjen za uklanjanje agresivnih plinova (O2 i SO2) otopljenih u kondenzatu koji uzrokuju koroziju metalnih površina. Kisik i slobodni ugljični dioksid dospijevaju u kondenzat uslijed usisavanja zraka kroz nepropusnosti u vakuumskom sustavu turbinskog postrojenja i dodatnom vodom. U deaeratoru se agresivni plinovi uklanjaju zagrijavanjem kondenzata i nadopunske vode parom do temperature zasićenja ogrjevne pare. U suvremenim postrojenjima parnih turbina ugrađeni su visokotlačni deaeratori od 0,6–0,7 MPa s temperaturom zasićenja od 158–165 °C. Kondenzat pare u dijelu od kondenzatora do odzračivača naziva se kondenzat, a u dijelu od odzračivača do kotla - napojna voda.

Napojnu vodu iz deaeratora uzima napojna pumpa (PN) i pod visokim tlakom (na jedinicama s nadkritičnim i nadkritičnim parametrima pare do 35 MPa) dovodi se kroz visokotlačne grijače PZ, P4 u kotao.

Para krajnjih labirintskih brtvi turbine usisava se posebnim ejektorom iz krajnjih brtvenih komora, gdje se tlak održava na 95-97 kPa, i šalje u hladnjak usisnog ejektora, kroz koji se pumpa glavni kondenzat. Dio pare pod tlakom iz krajnjih labirintskih brtvi šalje se u prvu i treću regenerativnu ekstrakciju. Kako bi se spriječilo usisavanje zraka u vakuumski sustav kroz krajnje brtve turbine, blagi pretlak (110-120 kPa) održava se u svakoj pretposljednjoj komori krajnjih brtvi pomoću posebnog regulatora instaliranog na dovodu brtvene pare u ovu komoru iz odzračivač.

Biljka za hranjenje. Napojno postrojenje turbinske jedinice sastoji se od glavne napojne pumpe s turbinskim pogonom, startne napojne pumpe

pumpa na električni pogon i pumpe za povišenje tlaka na električni pogon. Napojno postrojenje je dizajnirano za dovod napojne vode iz deaeratora kroz visokotlačne grijače u kotao. Crpka se pokreće kada je jedinica opterećena na 50-60% i dizajnirana je za rad u rasponu od 30-100%. PEN početnu napojnu pumpu pokreće asinkroni elektromotor.

Odlučujući faktor za pouzdan i učinkovit rad parnih turbina u elektranama je optimalan rad kondenzacijskih uređaja. Glavna svrha kondenzacijske jedinice parnoturbinske jedinice je kondenzacija ispušne pare turbine, koja sadrži primjesu nekondenzirajućih plinova, uglavnom zraka, koji prodiru kroz propuštanja u vakuumskom sustavu turbinske jedinice. Da bi se održao vakuum u parnom prostoru kondenzatora, plinovi koji se ne mogu kondenzirati moraju se stalno uklanjati. U tu se svrhu u ruskim elektranama više od 50 godina koriste obični vakuumski sustavi ejektorskog tipa.
U današnjoj tržišnoj stvarnosti, proces smanjenja troškova proizvodnje električne i toplinske energije ključni je čimbenik opstanka u oštroj tržišnoj konkurenciji za proizvođače. Glavni nedostatak rada ejektora pare za ispumpavanje smjese pare i zraka je izgaranje goriva za stvaranje pare. Nedostaci rada ejektora s vodenim mlazom su velika potrošnja tehničke vode, potrošnja električne energije koja se troši na rad pumpi za podizanje, kao i gubitak kemijski desalizirane vode.
Vakuumski sustavi koje nudi naša tvrtka za ispumpavanje parno-zračne smjese iz kondenzatora parnih turbina elektrana sastoje se od dvostupanjskih vakuumskih pumpi s tekućim prstenom sa sustavom za kondenzaciju pare ubrizgavanjem vode prije ulaska u pumpu, izmjenjivača topline sa zatvorenom rashladnom petljom za tekući prsten sustava i separatorom za odvajanje zraka i vode. Princip rada vakuumskog sustava s tekućim prstenom temelji se na pumpanju nekondenzirajućih plinova (zraka) s rezidualnim udjelom pare, koji komprimira smjesu para-zrak i ispušta je u atmosferu. Ovi vakuumski sustavi rade pouzdano desetljećima i industrijski su standard u energetskoj industriji u europskim zemljama i Sjedinjenim Državama, te u posljednjih godina aktivno se provodi u azijskim zemljama, poput Indije, Kine, Koreje i Japana itd.
Izračuni povrata pokazuju da su maksimalne stope povrata za opremu u elektranama koje koriste sustav zahvata vode s izravnim protokom iz rezervoara.
Shema elektrana s jednokratnim ciklusom za opskrbu tehničkom vodom prikazana je na shemi br.

U vezi s postojećim problemom korištenja vode, glavne tvrtke za proizvodnju električne energije u Rusiji traže načine za smanjenje potrošnje vode uzete iz vodenih tijela. To je zbog usvajanja 26. prosinca 2014. Uredbe Vlade Ruske Federacije N 1509 „O stopama plaćanja za korištenje vodnih tijela koja su u saveznom vlasništvu i izmjenama odjeljka I stopa plaćanja za korištenje vodnih objekata koji su u federalnom vlasništvu”. Kao rezultat toga, godišnji koeficijent za korištenje vodenih tijela Ruske Federacije brzo raste za 15% godišnje. Ovakva rezolucija dovodi do značajnog smanjenja razine konkurentnosti termoelektrana (TE) s izravnom strujom, gdje je prosječni udio troškova vodoopskrbe TE s izravnom strujom opskrba tehničkom vodom ukupnih troškova proizvodnje energije u 2013. iznosio je 3,4%, a do 2017. porast će na 8,2%, au pojedinim termoelektranama i do 12%.

Jedno od rješenja za smanjenje naknade za korištenje vode je zamjena ejektora vodenim mlazom vakuumskim sustavima koji se temelje na pumpama s tekućim prstenom. U prosjeku, s takvim zamjenama, razdoblje povrata će biti od 3 do 6 godina i omogućit će:
- smanjiti potrošnju energije vakuumske jedinice za ~ 7 puta;
- smanjiti potrošnju tehničke vode za vakuumsko postrojenje ~ 50 i više puta;
- eliminirati gubitak kemijski desalinizirane vode.

U konačnici operativni troškovi vakuumski sustavi s tekućim prstenom su 60-80% niži u usporedbi s ejektorskim sustavima.
Shema elektrana s postrojenjima s vakuumskim tekućim prstenom prikazana je na shemi br. 2.

Provodimo optimalan odabir opreme, osiguravajući ravnotežu između performansi vakuumskog sustava i učinkovitosti turbine. Zahvaljujući širokom rasponu vakuumskih pumpi, svaki vakuumski sustav je dizajniran pojedinačno, u skladu sa svim zahtjevima kupaca, uravnotežujući performanse vakuumskog sustava i učinkovitost turbine, a također uzimajući u obzir sljedeće čimbenike:

• Praktični uvjeti rada elektrana s normalnim i hitnim usisavanjem;
• U skladu sa stranim i domaćim energetskim standardima;
• Praktično ljeto i Zimski uvjeti;
• Glavne prednosti vakuumskog sustava:
• dvostupanjska vakuumska pumpa s tekućim prstenom optimizirana posebno za primjene u proizvodnji električne energije;
• Optimalna brzina pumpanja za bilo koju snagu turbine do 1500 MW i više;
• Dizajnirano za stalni posao pod vakuumom blizu tlaka zasićene pare;
• Pouzdan i stabilan rad u različitim načinima rada, nije osjetljiv na nagle promjene opterećenja;
• Minimalna potrebna potrošnja energije
• Nema gubitka kondenzata/kem. demineralizirana voda.
• testovi prema standardima VŠU;

Da biste izračunali i poslali TCH na svoju adresu, pošaljite tehnički zadatak ili ispunite naš Upitnik.

Usisavanje zraka u vakuumski sustav glavni je uzrok pogoršanja vakuuma i ima odlučujući utjecaj na smanjenje raspoložive snage i učinkovitosti turbinskog postrojenja: svaki postotak smanjenja vakuuma smanjuje učinkovitost i generiranu snagu za ~ 0,85% nominalne vrijednost. Svakih 20 kg/h zraka smanjuje vakuum za 0,1%, što smanjuje snagu i učinkovitost za ~0,08% (vidi sliku 1).

Prema radnom iskustvu, sljedeća mjesta usisavanja zraka u turbinskim postrojenjima su najvjerojatnija i značajna:

• labirinti krajnjih brtvi, posebno niskotlačnih cilindara (do 60% usisnih čaša);
• prirubnički spojevi kućišta pod vakuumom, posebno u prisutnosti toplinskih ciklusa i temperaturnih razlika spojenih elemenata;
• zavareni šavovi kućišta i cjevovoda pod vakuumom, posebno u blizini ravnih zidova i kompenzatora leća.

Kada turbina ne radi, koriste se sljedeće metode za otkrivanje usisnih mjesta:

• hidrauličko stezanje (u ovom slučaju voda se ulijeva do provrta LPC brtvi);
• zračno prešanje sa različiti putevi vizualizacija curenja;
• ispitivanje tlaka pare vakuumskih šupljina zasićenom parom;
• pneumohidrauličko ispitivanje tlaka, know-how (u ovom slučaju cijeli niskotlačni cilindar se puni vodom do prijemnika, a za povećanje unutarnjeg tlaka dovodi se stlačeni zrak u gornji dio turbine).

Na radnoj turbini koriste se druge metode za otkrivanje usisnih mjesta:

• pretrage svjetlosnim vlaknima ili plamenom svijeće (kontraindicirano kod generatora hlađenih vodikom);
• propuhivanje vjerojatnih mjesta usisavanja plinovima koji sadrže fluor (halogene) s njihovom indikacijom na izlazu iz ejektora.

Metoda koja koristi halogene (halogene) detektore curenja ima prednosti, jer omogućuje brzo i točno označavanje mjesta usisavanja. U sumnjivim slučajevima neposredne blizine nekoliko mjesta usisavanja, poduzimaju se mjere za isključivanje jednog od njih. Tako, na primjer, s privremenim povećanjem tlaka pare u dovodnom razvodniku završne brtve do vidljivog parenja, isključeno je usisavanje kroz labirinte i usisavanje je moguće samo između prirubnica kamina.

Najlakši način za korištenje halogenih detektora curenja proizvedenih od strane industrije, uz prisustvo parnih ejektora za usisavanje zraka iz kondenzatora. U ovom slučaju senzor se postavlja na izlaz zraka iz ejektora u turbinsku dvoranu.

Za slučajeve korištenja ejektora vodenim mlazom, uporaba halogenih detektora curenja nailazi na određene poteškoće, čije se prevladavanje ipak isplati preciznošću rezultata.

"Rus-Turbo" nudi elektranama i energetskim sustavima sklapanje ugovora o zajedničkom pregledu vakuumskih sustava pogonskih jedinica s određivanjem točaka usisavanja zraka prije i nakon remonta. Za svaki od otkrivenih izvora usisavanja zraka preporučuje se odgovarajuća metoda za njegovo uklanjanje. Tehnička dokumentacija za mjere za uklanjanje usisavanja zraka prenosi se dodatnim ugovorima.