Tvrtka "EnergoKomplekt" iz svojih skladišta nudi prigušivače vibracija tipa:

Prigušivači vibracija ili drugačije - amortizeri, dizajniran za održavanje nadzemnih elektroenergetskih vodova (VL) u dobrom stanju. Oni štite žice nadzemnih vodova od uništenja tijekom visokofrekventnih vibracija u kratkovalnom području. Takve fluktuacije nastaju djelovanjem vjetra, kada dolazi do periodičkog odvajanja turbulencija strujanja zraka na zavjetrinskoj strani žice. Tako se žica dovodi u oscilaciju u ravnini poprečnoj na smjer nadolazećeg toka. Vibracije mogu biti prilično jake, dovode do zamornih naprezanja žica na mjestima gdje su pričvršćene stezaljke. Do danas je razvijeno i korišteno oko 70 različitih vrsta prigušivača (prigušivača vibracija).
Prigušivači vibracija sastoje se od:

• kućište s matricom (sa smanjenim magnetskim gubicima);
• prigušni kabel i utezi;
• pričvrsni vijak s maticom i opružnim podloškama.

Definicija potreban iznos apsorberi, vrste i sheme njihovog položaja koriste metode Federalnog mrežna tvrtka"UES", temeljeno na posebnim kartama zoniranja vjetra Ruske Federacije.

GVN prigušivači vibracija

Prvi prigušivači koji su korišteni za smanjenje vibracija bili su GVN prigušivači vibracija, sa slijepim nosačem na žici. Apsorberi tipa GVN namijenjeni su za zaštitu od vibracija žica i kabela nadzemnih vodova u običnim rasponima duljine do 500 m.

marka	Raspon primijenjenih žica i užadi, mm	Dimenzije, mm				Težina, kg		Marka apsorbera tipa GPG za moguću zamjenu
		L	d	D	H	teret	Aparat za gašenje požara
GVN-2-9	8,9-9,8	300	9,1	9	68	0,8	2,24	GPG-0,8-9,1 -300/10
GVN-2-13	10,7-13,5	350	9,1	13	69	0,8	2,29	GPG-0,8-9,1-350/13
GVN-3-12	11,0-12,6	400	11	12	71	1,6	3,98	GPG-1,6-11-400/13
GVN-3-13	13	450	11	13	72	1,6	4,02	GPG-1,6-11-450/13
GVN-3-17	14-17,5	450	11	17	75	1,6	4,04	GPG-1,6-11-450/16
GVN-4-14	14		11	14		2,4	5,6	GPG-2,4-11-450/13
GVN-4-22	17,6-22,4		11	22		2,4	5,7	GPG-2,4-11-500/20
GVN-5-25	22,1-25,6		13	25		3,2	7,7	GPG-3,2-13-550/23
GVN-5-30	30,6		13	30		3,2	7,8	GPG-3,2-13-550/31
GVN-5-34	32-33,1		13	34		3,2	7,8	GPG-3.2-13-600/35
GVN-5-38	35,6-37,7		13	38		3,2	7,9	GPG-3.2-13-650/38

Prigušivači vibracija tipa GPG

(s gluhim pričvršćivanjem na žicu)

Postavljaju se na žice i kabele nadzemnih elektroenergetskih vodova i njihove prijelaze kroz prirodne prepreke kako bi se spriječilo njihovo oštećenje od zamornih naprezanja uzrokovanih vibracijama.

marka	Promjer žice, mm	Dimenzije, mm				Težina, kg
		d	D	L	H
GPG-0,8-9,1-300/10	9,0-11,0	9,1	10	300	82,5	2,32
GPG-0,8-9,1-300/13	11,1-14,0	9,1	13	300	83,5	2,34
GPG-0,8-9,1-350/13	11,1-14,0	9,1	13	350	83,5	2,37
GPG-0,8-9,1-350/16	14,1-17,0	9,1	16	350	86,5	2,39
GPG-0,8-9,1-400/13	11,1-14,0	9,1	13	400	83,5	2,39
GPG-1,6-11-350/10	9,0-11,0	11	10	350	80	4,23
GPG-1,6-11-350/13	11,1-14,0	11	13	350	81	4,26
GPG-1,6-11-400/13	11,1-14,0	11	13	400	81	4,28
GPG-1,6-11-400/16	14,1-17,0	11	16	400	84	4,3
GPG-1,6-11-400/20	17,1-20,0	11	20	400	87	4,32
GPG-1,6-11-450/13	11,1-14,0	11	13	450	81	4,31
GPG-1,6-11-450/16	14,1-17,0	11	16	450	84	4,33
GPG-1,6-11-450/23	20,1-26,0	11	23	450	88	4,51
GPG-1.6-11-450/31	26,1-32,0	11	31	450	92	4,57
GPG-1,6-11-450/35	32,1-35,0	11	35	450	93	4,57
GPG-1,6-11-500/13	11,1-14,0	11	13	500	81	4,34
GPG-1,6-11-500/20	17,1-20,0	11	20	500	87	4,38
GPG-1.6-11-550/16	14,1-17,0	11	16	550	84	4,39
GPG-1,6-11-550/20	17,1-20,0	11	20	550	87	4,41
GPG-1,6-13-350/13	11,1-14,0	13	13	350	89,5	4,39
GPG-1,6-13-400/16	14,1-17,0	13	16	400	92,5	4,45
GPG-1,6-13-400/20	17,1-20,0	13	20	400	95,5	4,47
GPG-1,6-13-450/20	17,1-20,0	13	20	450	95,5	4,51
GPG-1,6-13-450/23	20,1-26,0	13	23	450	96,5	4,57
GPG-2,4-11-400/13	11,1-14,0	11	13	400	81	5,88
GPG-2,4-11-450/13	11,1-14,0	11	13	450	81	5,91
GPG-2,4-11-450/16	14,1-17,0	11	16	450	84	5,93
GPG-2,4-11-500/13	11,1-14,0	11	13	500	81	5,94
GPG-2,4-11-500/16	14,1-17,0	11	16	500	84	5,96
GPG-2,4-11-500/20	17,1-20,0	11	20	500	87	5,98
GPG-2,4-11-550/20	17,1-20,0	11	20	550	87	6,01
GPG-2.4-11-550/23	20,1-26,0	11	23	550	88	6,17
GPG-2.4-11-600/23	20,1-26,0	11	23	600	88	6,2
GPG-2,4-13-400/20	17,1-20,0	13	20	400	95,5	6,07
GPG-2,4-13-450/13	11,1-14,0	13	13	450	89,5	6,07
GPG-2,4-13-450/20	17,1-20,0	13	20	450	95,5	6,11
GPG-2,4-13-450/23	20,1-26,0	13	23	450	96,5	6,27
GPG-2,4-13-450/31	26,1-32,0	13	31	450	101	6,33
GPG-2,4-13-500/13	11,1-14,0	13	13	500	89,5	6,12
GPG-2,4-13-500/16	14,1-17,0	13	16	500	92,5	6,14
GPG-2,4-13-500/20	17,1-20,0	13	20	500	95,5	6,16
GPG-2,4-13-500/23	20,1-26,0	13	23	500	96,5	6,32
GPG-2,4-13-500/31	26,1-32,0	13	31	500	101	6,38
GPG-2,4-13-500/35	32,1-35,0	13	35	500	102	6,38
GPG-2,4-13-550/20	17,1-20,0	13	20	550	95,5	6,2
GPG-2,4-13-550/23	20,1-26,0	13	23	550	96,5	6,36
GPG-2,4-13-600/23	20,1-26,0	13	23	600	96,5	6,41
GPG-3,2-13-450/16	14,1-17,0	13	16	450	92,5	7,69
GPG-3,2-13-450/23	20,1-26,0	13	23	450	96,5	7,87
GPG-3,2-13-450/31	26,1-32,0	13	31	450	101	7,93
GPG-3,2-13-500/20	17,1-20,0	13	20	500	95,5	7,76
GPG-3,2-13-500/35	32,1-35,0	13	35	500	102	7,98
GPG-3,2-13-550/20	17,1-20,0	13	20	550	95,5	7,8
GPG-3,2-13-550/23	20,1-26,0	13	23	550	96,5	7,96
GPG-3,2-13-550/31	26,1-32,0	13	31	550	101	8
GPG-3,2-13-600/23	20,1-26,0	13	23	600	96,5	8,01
GPG-3,2-13-600/31	26,1-32,0	13	31	600	101	8,07
GPG-3,2-13-600/35	32,1-35,0	13	35	600	102	8,07
GPG-3,2-13-650/35	32,1-35,0	13	35	650	102	8,11
GPG-3,2-13-650/38	35,1-38,0	13	38	650	104	8,19
GPG-4.0-13-500/20	17,1-20,0	13	20	500	95,5	9,36
GPG-4.0-13-500/23	20,1-26,0	13	23	500	96,5	9,52
GPG-4.0-13-550/20	17,1-20,0	13	20	550	95,5	9,4
GPG-4.0-13-550/23	20,1-26,0	13	23	550	96,5	9,56
GPG-4.0-13-550/31	26,1-32,0	13	31	550	101	9,62
GPG-4.0-13-600/31	26,1-32,0	13	31	600	101	9,67
GPG-4.0-13-600/35	32,1-35,0	13	35	600	102	9,67

Prigušivači vibracija tipa GPG-A

Razvijeni su kao zamjena za zastarjeli model - GPG. Razlike u dizajnu u odnosu na GPG prigušnice:

• promijenjena je konfiguracija tereta ("potkova") i materijal izrade (čelik);
• kod brtvljenja opterećenja vibratora na prigušnom kabelu, čahure se ne koriste, kao prije. Opterećenja su pritisnuta izravno na prigušni kabel, što je uvelike povećalo čvrstoću završetka;
• montažna jedinica prigušivača vibracija GPG-A ima monolitnu strukturu, što eliminira pojavu zazora u njoj;
• ugrađuje se jedan univerzalni nosač (aluminijski), za razliku od korištenja dva klina u HPG-u.

Objašnjenje oznake marke prigušivača vibracija tipa GPG-A, na primjer:

GPG-0.8-9.1-300A/10-13, gdje (vidi sliku 1 i tablicu 1)

1. 0,8 - masa primijenjenog opterećenja (0,8; 1,6; 2,4; 3,2; 4,0);
2. A - određeni model izvedbe;
3. 10-13 - Broj matrice, koji označava promjer žice (D) i standardne veličine prema tablici 1 i sl. 1.

broj tablice	D, mm	H, mm	L1, mm
10-13	9,0-14,0	50,0	45,0
16-20	14,5-20,0	65,5	45,0
23-31	20,1-32,0	85,0	50,0
23-35	20,1-35,0	85,0	50,0

Prigušivači vibracija tipa GV

GV amortizer daljnji je znanstveni i tehnički razvoj modela GPG i GPG-A.

Postavlja se na žice i kabele nadzemnih elektroenergetskih vodova i njihove prijelaze kroz prirodne prepreke kako bi se spriječilo njihovo oštećenje od zamornih naprezanja uzrokovanih vibracijama.

GV ima tri rezonantne radne frekvencije zbog promjene oblika utega u odnosu na prigušnice tipa GPG-A. HV amortizer se nosi ne samo sa savijanjem, već i sa torzijskim naprezanjima. FGC UES preporučuje ovu vrstu prigušivača. Njihova uporaba dopuštena je na svim vrstama nadzemnih vodova.

Objašnjenje oznake marke prigušivača vibracija tipa GV npr
GV-0.8-9.1-300/10-13, gdje (vidi sl. 2 i tablicu 2):

• 0,8 - masa primijenjenog tereta;
  
• 9.1 – promjer kabela zaklopke (d), mm (9.1; 11.0; 13.0);
• 300 – uvjetna duljina prigušivača vibracija (L), mm (300÷600, s korakom od 50 mm);
• 10-13 - Broj matrice, koji označava promjer slijetanja žice (D) i standardne veličine prema tablici 2 i sl. 2.

broj tablice	D, mm	H, mm	L1, mm
10-13	9,0-14,0	50,0	45,0
16-20	14,5-20,0	65,5	45,0
23-31	20,1-32,0	85,0	50,0
23-35	20,1-35,0	85,0	50,0

Proizvodi i pribor za kabliranje i ožičenje

Problemi pojačanih vibracija i "plesa" žica i uzemljenja u sjevernoj regiji i načini njihovog rješavanja

Bogach Igor Ivanovich, voditelj sektora za rad i popravak nadzemnog voda električne službe OAO Tyumenenergo (Surgut)

Veliki razvoj sjevernih regija Tjumenjske regije i masovna izgradnja nadzemnih vodova provedena je 70-ih i 80-ih godina, kada je regija bila malo proučavana, izgrađeno je i pušteno u rad oko tisuću kilometara nadzemnih vodova godišnje. U fazi projektiranja dalekovoda nije uzet u obzir utjecaj klimatskih i geoloških uvjeta tijekom eksploatacije nadzemnog voda zbog njihovog slabog poznavanja, pa su projektna rješenja za Sjevernu regiju bila identična onima za južno od Tjumenjske oblasti. Pri projektiranju, a zatim iu gradnji korišteni su isti tipovi oslonaca, temelja, iste ili čak velike duljine raspona, zbog niske naseljenosti i nepristupačnosti teritorija, poput ulegnuća, postavljana je povećana napetost (30% prekidne sile u žici umjesto 25% korištenih u strana praksa), marke žica, kabela i armatura također su bile tipične.

Prema projektu, žice i kabeli za područja krajnjeg sjevera izračunati su za sljedeće klimatske uvjete: vanjska temperatura -55-65 ° C, bez vjetra i leda. Nije uzet u obzir stvarni utjecaj kombinacije opterećenja vjetrom, prisutnost naslaga leda i inja koje se pojavljuju na žicama i kabelima zbog smrzavanja velikih poplavnih i močvarnih područja, niske temperature ili njihove razlike. Kao rezultat toga, tijekom rada nadzemnog voda pojavio se niz problema, kao što su povećane vibracije žica i kabela, "ples" žica i kabela, uzdizanje temelja pilota, niska otpornost nadzemnih vodova na munje.

Vibracije žica i kabela

Uzrok vibracija žica je naizmjenično ometanje zračnih vrtloga koje stvara vjetar s gornje i donje strane žice. Ova pojava stvara uvjete za promjenjivu neravnotežu tlaka zbog čega se žica pomiče gore-dolje pod pravim kutom u odnosu na smjer strujanja zraka.

Najopasnije vibracije proizlaze iz udarca na žicu poprečno (ili pod kutom) usmjerenog aerodinamičkog toka brzinom od 0,6 do 7 m/s (uzrokuje niskofrekventne vibracije s frekvencijom od 3 do 10 Hz), jer na više od velike brzine strujanje vjetra postaje turbulentno i energija vjetra koja se dovodi u žicu značajno se smanjuje. Osim toga, povećanjem frekvencije osciliranja žice povećava se samoprigušenje žice.

Najopasnije vibracije žica tijekom taloženja mraza. Inje se obično taloži u vrlo mirnom zraku, zadržavajući cilindrični oblik žice, ali sa značajnim povećanjem promjera. Povećanje promjera žice događa se bez značajne promjene u njezinom prigušenju, tako da će vjetar iste brzine vibrirati na nižoj frekvenciji. Pod tim uvjetima, apsorberi se ne mogu nositi s povećanom percipiranom energijom vjetra unutar svog normalnog radnog raspona. S vremenom to dovodi do kvara žice zbog zamora, oštećenja armature, hitnog isključivanja nadzemnih vodova.

Bez odgovarajuće zaštite, pitanje oštećenja žica i kabela od vibracija samo je pitanje vremena. Iz radnog iskustva, vijek trajanja žica i uzemljenja u sjevernoj regiji je 12-15 godina. Oštećenja žica i uzemljenja nastaju na mjestima ovjesa i njihovih spojeva (nosećih i zateznih stezaljki, konektora tipa COAC, CAC), budući da su ta mjesta koncentratori naprezanja (analogno tijeku otpornosti materijala - spojne točke) , kao i na onim mjestima gdje su prigušivači vibracija uništeni.

Na sljedećim fotografijama prikazana su najtipičnija oštećenja na elementima nadzemnih vodova koja nastaju kod pojačanih vibracija, uz opetovano izlaganje izmjeničnim opterećenjima male amplitude.

Radna iskustva su pokazala da tipični prigušivači vibracija kao što su GVN, GPG, GPS uklj. ugradnja dvostrukih prigušivača nije učinkovita u borbi protiv povećanih vibracija. Sva oštećenja nastala su u blizini potpornih stezaljki, prigušivača vibracija, a ponekad i na mjestima izlaza žice iz spojnih stezaljki. Upravo na tim mjestima izmjenična mehanička naprezanja od vibracija imaju najveću vrijednost.

Za zimski period 1998.-1999. u Sjevernim elektranama dogodilo se oko 60 kvarova nadzemnih vodova zbog puknuća žica nadzemnih vodova različitih naponskih razreda. Velika većina nesreća zabilježena je pri nižim temperaturama (ispod -40°C) i sukladno tome pri povećanim napetostima. Inspekcije su pokazale da su se svi kvarovi dogodili na mjestima gdje je žica već bila oslabljena lomovima uslijed vibracijskog zamora, kako u aluminijskim tako iu čeličnim slojevima.

Kako bi riješio problem, JSC Tyumenenergo od 1999. godine radi na ojačavanju žica i kabela za zaštitu od munje koristeći zaštitne spiralne štitnike tipa CCD, razvijene u CJSC Elektrosetstroyproekt, namotane na žicu u potpornoj stezaljci, zatim CCD na konektorima kao što su SOAS, SAS . Razvojem višefrekventnih prigušivača vibracija tipa GV („pijun“) 2002. godine započela je njihova pilot primjena u podružnici Severnye ES.

Daljnji logičan razvoj uspješne ideje spiralnih armatura bio je stvaranje CJSC Elektrosetstroyproekt cijelog niza spiralnih armatura (podupirući, zatezni, spojni, petljasti, itd.), koji su se odmah počeli koristiti u rekonstrukciji i popravcima nadzemnih vodova u Tyumenenergo OJSC.

Tijekom vremena, napori JSC "Tyumenenergo" omogućili su postizanje kvalitativnog proboja u borbi protiv vibracijskog trošenja žica i kabela za zaštitu od groma.

Postignut je stabilan trend smanjenja oštećenja žica i uzemljenja zbog vibracijskog trošenja, što je omogućilo gotovo potpuno eliminiranje hitnih isključenja nadzemnih vodova iz tog razloga i prebacivanje problema iz ravni hitnih popravaka u ravninu planskog održavanja. .

Nekoliko godina kasnije, potvrđujući ispravnost smjera koji je odabrao JSC Tyumenenergo, bit će izdano informativno pismo JSC FGC UES br. CHA / 29/173 od 28.12.2007., kojim se zabranjuje korištenje 2-frekventnih prigušivača vibracija starih uzorak za TPiR, KR i s novom konstrukcijom VL.

Citat: „... Zabrana je povezana s niskom učinkovitošću i nedovoljnom radnom pouzdanošću, kako cjelokupnog dizajna prigušivača vibracija, tako i njegovih pojedinačnih komponenti. Niska učinkovitost objašnjava se niskom apsorpcijom energije u prigušnom kabelu, frekvencijske karakteristike prigušivanja vibracija imaju dvije uske zone učinkovite apsorpcije. To dovodi do nemogućnosti suzbijanja vibracija u cijelom spektru nastalih frekvencija vibracija žice i njezine stvarne nesigurnosti u širokim frekvencijskim rasponima..."

Na temelju ovog pisma, od 2008. OJSC "Tyumenenergo" potpuno je službeno napustio korištenje starih prigušivača vibracija na svim svojim objektima u korist višefrekventnih prigušivača vibracija tipa GV, GVP, GVU.

"Ples" žica i kablova

Nedvojbeno je pojavu "plesa" u sjevernom dijelu Tjumenjske regije olakšano utjecajem opterećenja vjetrom tijekom naslaga inja ("kurzhak") na žicama i kabelima. Pojava naslaga inja na žicama i kabelima nadzemnih vodova uglavnom se ne događa zbog lijepljenja padalina na njih, već kao posljedica smrzavanja tla zasićenog vlagom (smrzavanje močvara) i zraka. Taloženje cilindričnog inja obično je popraćeno "plesom" žica u obliku stojnih valova s ​​najopasnijom vrstom vibracije s jednim ili dva poluvala ili niskofrekventnom vibracijom. „Ples“ je jedna od najopasnijih vrsta vibracija nadzemnih vodova, a postoje slučajevi kada se „ples“ događa i bez naslaga inja ili leda, npr. kod kosih vjetrova usmjerenih pod oštrim kutom u odnosu na trasu nadzemnog voda.

"Plesom" žica nazivaju se stabilne periodične niskofrekventne oscilacije uzrokovane vjetrom, tvoreći stojeće valove s brojem poluvalova od jedan do dvadeset. "Ples" je rezultat djelovanja na žicu periodički promjenjive podizne sile koja nastaje tijekom torzijskih kretanja žice kada je opstrujava jednoliko i poprečno usmjereno strujanje zraka brzinom od 6 do 25 m/s. (iz teorije).

Fenomen "plesa" žica i žica za uzemljenje u sjevernim elektranama opažen je u širokom rasponu klimatskih uvjeta:
. temperatura zraka od -2°S do -42°S;
. brzina vjetra od 3 m/s do 25 m/s;
. ice-rim frost deposits.

Iz radnog iskustva, najopasniji "ples" žica je kada:
. temperatura zraka od -30 ° C i niže;
. brzina vjetra 5-12 m/sek.

U takvim uvjetima amplituda oscilacija žica i kabela doseže vrijednosti od 1 metra do vrijednosti jednakih progibu s frekvencijom od 0,2 do 2 Hz.

Na žice i armature utječe veliko dinamičko udarno opterećenje koje prenosi vjetar.

Oštećenje elemenata nadzemnog voda dinamičkim opterećenjima pri niskim temperaturama pojačava se zbog hladne krtosti armature i žice u cjelini.

Analiza „plesa žica na nadzemnim vodovima 35-110 kV za 2009. pokazuje da do 40% slučajeva "plesa" dovodi do stabilnog poremećaja rada nadzemnih vodova (NAPV) u razdoblju od nekoliko minuta do nekoliko sati, do 10% slučajeva do oštećenja nadzemnih vodova koji zahtijevaju hitan popravak , u 50% slučajeva kršenja su ograničena na kratkotrajne prekide (UAPV).

U procesu "plesa" žice i linearni spojevi doživljavaju značajna ciklička (pulsirajuća) poprečna i uzdužna opterećenja, čija vrijednost doseže 1-4 tone ili više. Posljedica dugotrajne izloženosti takvim opterećenjima je uništavanje ovjesnih i spojnih armatura, oštećenje međufaznih odstojnika, zaštitnih armatura, oštećenja i lomovi žica i gromobranskih užadi.

Prije svega, od cikličkih opterećenja uništavaju se čvorovi koji imaju krutu strukturu i nose veliko opterećenje.

Načini borbe protiv plesa žica i kabela slijede iz fizike ovog procesa, opisane u mnogim priručnicima.

Tijekom oscilacija u strujanju zraka na žicu djeluju aerodinamičke sile:
. aerodinamička sila od promjene kuta napada tijekom translacijskih oscilacija proporcionalna je brzini nadolazećeg toka vjetra;
. aerodinamička sila od torzijskih vibracija proporcionalna je kvadratu brzine vjetra.

Iz ovoga proizlazi važan zaključak o torzijskim vibracijama kao glavnoj poluzi utjecaja na “ples” žica. Aerodinamičke sile koje proizlaze iz "plesa" torzijskih vibracija prevladavaju po veličini i one su odlučujuće u kvantifikacija"plesa" žica, čime je postavljen jedan od pravaca u borbi protiv plesa.

Borbu protiv "plesa" žica i njegovih posljedica treba provoditi i aktivnim sredstvima i pasivnim metodama sprječavanjem konvergencije (privezivanja) žica povećanjem razmaka između njih ili vodoravnim postavljanjem žica, ili postavljanjem međufaznih izolacijskih odstojnika (iz teorije).

Za borbu protiv "plesa" žica aktivnim sredstvima, kako bi se steklo praktično iskustvo u radu različitih vrsta "plesnih" apsorbera, u podružnici JSC "Tyumenenergo" Sjeverne električne mreže od 2003. godine. instalirano je nekoliko vrsta "plesnih" prigušivača: razvijen od strane JSC "VNIIE", čiji je princip rada usmjeren na sprječavanje i smanjenje torzijskih vibracija žice.

Nadzemni vod 110 kV "Yamburg-YAGTES" iz grane "YAGP-2" pr. br. 1-14: MP-120-A, GP-120 - 234 kom;
. Nadzemni vod 110 kV "Yamburg-YAGP-6" projekt br. 7-8: MP-120-A i GP-120 - 9 kom.

CJSC Znanstveno-tehnički centar "Elektroseti" (Moskva) razvijen 2008. godine po nalogu JSC "Tyumenenergo" matematički model za proračun prigušivača "plesa" spiralnog tipa i sustava za mjerenje vibracija žica, provela laboratorijska ispitivanja prigušivača na otpornost na pojavu cikličkog uzdužnog opterećenja iu studenom 2008.g. završio isporuku novih eksperimentalnih spiralnih plesnih prigušivača: GPS-15.2-01-1P ("leptir") i GPS-15.2-02-1P ("poluleptir"), koji su instalirani na linijama distribucijske zone Yamburgsky. Danas se novi plesni prigušivači i sustav mjerenja vibracija žice testiraju na terenu kako bi se prikupili eksperimentalni podaci za daljnje poboljšanje i razvoj ideje o spiralnim plesnim prigušivačima, kao i za stvaranje novih vrsta plesnih prigušivača.

Na nadzemnom vodu 110 kV "YAGP-6-YAGTES" iz "YAGP-2" f. "C" u rasponima od br. 1-14 ugrađeni su: GPS-15.2-01-1P - 42 kom;
Na nadzemnom vodu 110 kV "YAGP-6-YAGTES" iz "YAGP-2" f. "A" u rasponima od br. 1-14 ugrađeni su: GPS-15.2-02-1P - 42 kom;

Za borbu protiv "plesa" žica pasivnim sredstvima, prvi put u praksi JSC "Tyumenenergo" 2008. korišteni su međufazni izolacijski nosači, proizvođača CJSC Energia + 21, Yuzhnouralsk. Ovi odstojnici postavljeni su na vodovima Yamburške distribucijske zone na najužim mjestima, gdje su 2006., 2007. i početkom 2008. godine nadzemni vodovi bili isključeni upravo zbog „plesa“ žica. Međufazni odstojnici služe za održavanje projektiranog razmaka između faznih žica, žica i gromobranskih kabela tijekom "plesa". Takav sustav je dizajniran da smanji amplitudu "plesa" žica i povezana dinamička opterećenja na elementima nadzemnog voda.

U 2008. Sjeverne električne mreže instalirale su:
Nadzemni vod 110 kV "YAGP-6-YAGTES" br.206-207 - RMI-110 - 4 kom.
Nadzemni vod 110 kV "Yamburg-YAGTES" br. 114-116 - RMI-110 - 8 kom.
Nadzemni vod 110 kV "Yamburg-YAGP-1V" br. 75-76 - RMI-110 - 2 kom.
Nadzemni vod 110 kV "Yamburg-YAGP-1V" iz ogranka "YAGP-1" projekt br. 2-3 - RMI-110 - 2 kom.
Nadzemni vod 110 kV "Yamburg-YAGP-1" br. 6-7 - RMI-110 - 2 kom.

Svjetsko iskustvo pokazuje da problem takve vrste žičane vibracije kao što je "ples" još nije u potpunosti proučen i poražen, iako je većina uzroka njezinih uzroka identificirana i opisana. Ipak, trenutno nije moguće u potpunosti riješiti problem "plesa" žica na upravljanim nadzemnim vodovima. U tom smislu, danas glavni smjer rada u ovom smjeru JSC "Tyumenenergo" smatra pronalaženje načina za smanjenje amplitude i frekvencije "plesa" žica na sigurne vrijednosti. Uz aktivne i pasivni načini za borbu protiv "plesa" žica na upravljanim nadzemnim vodovima opisanim u izvješću, JSC Tyumenenergo koristi metode za sprječavanje ovog fenomena čak iu fazi projektiranja, naime, za nadzemne vodove projektirane u regijama s čestim i intenzivnim "plesom", osim toga svim zahtjevima propisanim RTD-om, osim toga, postavljena je smanjena duljina raspona i smanjena napetost. Na primjer, za projektirani nadzemni vod 220 kV Nadym-Salekhard, prosječna duljina raspona ne prelazi 300-320 m, dok bi u standardnom pristupu duljina raspona dosegla 400 metara ili više.

Osim toga, trenutno se u okviru istraživanja i razvoja radi sa CJSC Elektrosetstroyproekt (CJSC ESSP) na poboljšanju postojećih (kao što su GPS "leptir", "polu-leptir") "plesnih" prigušivača ili razvoju novih dizajna " dance" amortizeri. U prosincu se planira instalirati pokusnu seriju graničnika zaleđivanja tvrtke ORGRES.

Na nadzemnim vodovima 35 kV, posebno pri prolasku kroz šume, vrtove, parkove u naseljenim mjestima iu skučenim uvjetima (uz odgovarajuće obrazloženje), koristiti zaštićene vodove koji osiguravaju veću stabilnost pri dodiru žica sa drvećem i međusobnom dodiru žica. , omogućujući smanjenje razmaka između faza i čineći vodove za prijenos električne energije kompaktnijima u usporedbi s konvencionalnim linijama golih žica i, kao rezultat toga, smanjujući štetne učinke na okoliš(manje snažno elektromagnetsko zračenje), s nižim operativnim troškovima.

Za zaštitu od grmljavinskih udara koristite žice za uzemljenje od pocinčanih čeličnih žica, niskolegiranog čelika, koje imaju visoku mehaničku otpornost i otpornost na koroziju.

U područjima gdje je iskustvo rada utvrdilo uništavanje elemenata vodova od korozije, kao i na udaljenosti manjoj od 5 km. od morske obale i manje od 1,5 km. iz kemijskih poduzeća potrebno je koristiti samo žice i kabele otporne na koroziju.

Linearni izolatori i armatura.

Uz odgovarajuće obrazloženje, odlukom tehničkog (znanstveno-tehničkog) vijeća podružnice, uz suglasnost tehničkog voditelja Juga, dopuštena je uporaba polimernih izolatora s organosilikonskom čvrstom zaštitnom prevlakom.

Pri izvođenju rekonstrukcije i novogradnje nadzemnih vodova 35-110 kV preporuča se koristiti spiralne linearne, spojne, potporne, zatezne, zaštitne i spojne armature koje ne zahtijevaju održavanje, popravak i zamjenu tijekom cijelog životnog vijeka nadzemnog voda.

Ako je potrebno ugraditi prigušivače vibracija na nadzemne vodove 35-110 kV, koristite samo višefrekventne prigušivače vibracija.

Na temelju projektnih rješenja za nadzemne vodove 35-110 kV potrebno je koristiti uređaje koji sprječavaju zaleđivanje žica, utege koji ograničavaju uvijanje žica i uređaje za zaštitu žica od lijepljenja mokrog snijega.

Kabelski dalekovodi 35-110 kV.

Zahtjevi za kabel i kabelsku armaturu:

koristite jednožilne energetske kabele s XLPE izolacijom, gdje je to prikladno, energetske kabele s omotačem koji usporava plamen i niskom emisijom otrovnih plinova;

univerzalni kabeli za zračno-podzemno polaganje bez upotrebe adapterskih kabelskih spojnica ili s spojnicama na bazi termoskupljajućih elemenata;

koristite termoskupljajuće rukave izrađene tehnologijom umreženih polimera s plastičnom memorijom oblika, otporne na sunčevo zračenje, s visokim dielektričnim svojstvima, dizajnirane za polaganje u svim klimatskim uvjetima, u bilo kojem okruženju i ne zahtijevaju održavanje tijekom rada;

odabir veličine sekcija CL zaslona i metode njihovog uzemljenja treba provesti na temelju studije izvedivosti, s obvezno ispunjenje proračuni vrijednosti dugotrajne dopuštene struje u normalnom načinu rada, uzimajući u obzir izmjene broja kabela, temperature i toplinskog otpora tla (prema standardu za korišteni energetski kabel);

životni vijek kabelske armature trebao bi biti najmanje 30 godina.

2.1.3. Tehnologije i područja popravka i održavanja:

planiranje i provedba srednjih i velikih popravaka energetskih transformatora na temelju rezultata dijagnostike i pogonskih podataka (popravak prema tehničkom stanju);

integrirani pristup provedbi usluga popravka i održavanja, uključujući izvođenje radova na električnoj opremi, rad na popravku i obnovi zgrada i građevina, rad na uređajima za relejnu zaštitu i automatizaciju, SDTU, mjerni instrumenti;

automatizacija planskih i operativnih aktivnosti;

uvođenje perspektivnih metoda čišćenja nadzemnih vodova od drveća i grmlja, uključujući kombinaciju kemijskih (s pozitivnim zaključkom državne ekološke inspekcije) i mehaničkih metoda čišćenja;

razvoj naftnih pogona koji omogućuju prihvat, skladištenje i pripremu svježih ulja te prikupljanje i regeneraciju rabljenih ulja u svrhu njihove učinkovite uporabe i smanjenja obujma otkupa svježih ulja.

B. Obećavajuća oprema i tehnologije.

Razvodno postrojenje mora biti opremljeno sustavom nadzora i dijagnostike (mjerenje gustoće SF6 s mogućnošću vizualne kontrole, prisutnost ugrađenih PD senzora sa sustavom kontinuirane PD signalizacije i mogućnost povezivanja prijenosnih uređaja za dešifriranje razina i prirode signali);

opremanje najkritičnijih energetskih transformatora sustavima automatske dijagnostike stanja;

korištenje energetskih transformatora koji ne zahtijevaju prethodno prešanje namota tijekom cijelog vijeka trajanja i opremljeni su uređajem za praćenje stanja namota;

korištenje optoelektroničkih CT-ova;

ugradnja kombiniranih CT i VT u jednoj zgradi;

uz odgovarajuće obrazloženje, korištenje kabela za zaštitu od munje s integriranim optičkim kabelom, uključujući optičko vlakno otporno na toplinu;

korištenje samonosivog ovjesa upletenog u snop univerzalnih kabela tipa DISTRI;

primjena na nadzemnim vodovima sustava za nadzor temperature stanja žice.

na trafostanici 35/110 kV ugraditi separatore i kratkospojnike, zračne ili uljne prekidače;

koristiti pneumatske aktuatore za visokonaponske prekidače;

sheme primarnih veza TS 35-110 kV s neportalnim prijemom nadzemnih vodova;

rastavljač V s porculanskom izolacijom nosive šipke bez motornog pogona;

koristiti energetske transformatore, sklopke i rastavljače sa zajamčenim životnim vijekom manjim od 30 godina;

sklopke, rastavljače, strujne i naponske transformatore koji zahtijevaju remont tijekom jamstvenog razdoblja rada;

AB otvorena izvedba;

ugraditi ventile i cijevne odvodnike u mreže;

ugraditi uljne izolacije 110 kV, mastiks punjene izolacije 35 kV;

objesite čeličnu žicu za uzemljenje bez antikorozivnog premaza;

ugraditi dvofrekventne prigušivače vibracija tipa GVN, GPG i GPS;

ugraditi polimerne izolatore - serije LP i LPIS s plaštom od poliolefinskog sastava;

ugraditi izolatore ovjesnog diska tipa PF6-A i PF6-B;

primijeniti tehnologije premaza boja i lakova za metalne konstrukcije nosača koji nisu prošli certificiranje;

postaviti drvene stupove, osim u slučajevima popravka nadzemnih vodova izvedenih na drvenim stupovima.

2.2. Distribucijske mreže 0,4-10 kV.

Primarni zahtjevi.

1. Glavno načelo izgradnje mreža s naponom od 6-10 kV trebalo bi biti načelo koje vam omogućuje da izvršite međusobnu redundanciju opterećenja kada je jedan od centara snage isključen, dok glavni dalekovodi moraju biti istog odjeljka cijelom dužinom voda, čime se osigurava normalizirana kvaliteta električne energije na ovom području. Odabir sheme izgradnje treba provesti na temelju tehničke i ekonomske analize.

2. Pri rekonstrukciji (novogradnji) nadzemnih vodova (DV) 6-10 kV primijeniti kompleksna tehnička rješenja za opremanje razvodne točke (TS) 6-10 kV i trafostanice 35 kV i iznad, do koje je vod priključen. povezan.

3. Prilikom izvođenja velikih obujma radova na rekonstrukciji (obnovi) mrežnih objekata potrebno je razmotriti mogućnosti prelaska postojećih mreža u viši srednjenaponski razred. Rekonstrukcija mrežnih objekata uz odgovarajuću studiju izvodljivosti može se kombinirati s prelaskom mreže u viši naponski razred i približavanjem TS 6-10 / 0,4 kV potrošačima.

Novoizgrađeni dalekovodi 6 kV moraju imati klasu izolacije koja u budućnosti omogućuje prijenos mreže na naponsku klasu 10 kV bez značajnih dodatnih troškova.

4. U slučaju nove izgradnje i rekonstrukcije mreže 0,4-6-10 kV, prijeći na značajno smanjenje duljine mreže 0,4 kV izgradnjom razgranatije mreže 10 kV (6 kV), uključujući korištenje STP-a male snage. u jednofaznoj i trofaznoj izvedbi.

5. Na temelju odluke zamjenika direktora za tehnička pitanja - glavnog inženjera Odjela za proizvodnju podružnice IDGC Juga, JSC, u skladu s kategorijom energetskih prijamnika za pouzdanost napajanja, moguće je opremite nadzemne vodove 6-10 kV s uređajima za dvostruko ponovno uključivanje na glavnoj sklopci voda i točkama sekcije, ovisno o prisutnosti blokade drugog ciklusa AR u slučaju zemljospoja nakon AR prvog ciklusa (za na primjer, zbog prisutnosti napona nulte sekvence).

6. Ulaz tehnički podaci za priključak električnih instalacija potrošača veće od 150 kW (osim građana potrošača koji koriste električnu energiju za kućansku potrošnju, a s njima su izjednačeni u skladu s regulatornim pravnim aktima u području državne regulacije tarifnih skupina (kategorija) potrošača (kupaca), uključujući stambene zgrade , hortikulturne, vrtlarske, dacha i druge neprofitne udruge građana) uključuju zahtjeve za potrebom za izvođenjem izračuna kako bi se utvrdila potreba za ugradnjom kompenzacijskih uređaja za održavanje navedene vrijednosti cosφ ( tgφ).

7. U područjima s povećanom razinom izloženosti poledici i opterećenju vjetrom nadzemnih vodova (počevši od IV. rejona u smislu vjetra i leda), na temelju studije izvodljivosti treba utvrditi mogućnost polaganja kabelskih vodova 6-10 kV. uzeti u obzir.

8. Na nadzemnim vodovima s naponom od 6-10 kV, koji prolaze u područjima s intenzivnim pojavama stvaranja leda i lijepljenja snijega, predvidjeti mjere za sprječavanje razvoja "lančanog" uništenja, uključujući smanjenje raspona sidra na 0,5 km.

9. Za novogradnju i rekonstrukciju koristiti rastavljač koji ne zahtijeva popravak tijekom cijelog radnog vijeka.

Distribucijska mjesta, trafostanice.

1. Za novu izgradnju i rekonstrukciju u električnim mrežama gradova i velikih ruralnih naselja s populacijom većom od 20 tisuća ljudi, kao iu područjima s agresivnim zračnim okruženjem (morske obale, akumulacije), što uzrokuje povećanu koroziju metala, preporuča se korištenje malih dimenzija koje se uklapaju u arhitekturu BRTP i BKTP nove generacije u betonskoj ljusci.

U drugim slučajevima potrebno je koristiti spremnik i modularni PTS s pocinčanim tijelom od vruće valjanog čelika, obojenog bojama koje sadrže cink (bojanje u prahu).

2. Za novogradnju i rekonstrukciju u elektroenergetskim mrežama odgovornih potrošača u uvjetima guste izgrađenosti primjenjuju se:

mala razvodna postrojenja zatvorenog dizajna s ćelijama modularnog tipa na bazi vakuumskih prekidača;

modularne ćelije s kombiniranom zračnom ili SF6 izolacijom i prekidačima, rastavljačima, prekidačima opterećenja bez održavanja.

3. U projektnom zadatku za projektiranje nove izgradnje, rekonstrukcije, tehničkog opremanja razdjelnih točaka 6-10 kV, po potrebi, predvidjeti telemehanizaciju:

telemehanizacija RP (RTP) s neprekidnim radom najmanje dva sata u slučaju nestanka struje RP (RTP);

pojednostavljeni sustav organiziranja istosmjerne pogonske struje pomoću uređaja (ormana) za regulaciju pogonske struje s razvodnim ormarićem i ormarićem akumulatorskih baterija potrebnog kapaciteta s vijekom trajanja od najmanje 15 godina;

dopuštena je uporaba zatvorenih baterija s elektrolitom u obliku gela.

4. U mrežama 6-10 kV treba koristiti dvije vrste automatskog rezervnog ulaza:

mrežni AVR na točki koja povezuje dva voda koji se protežu od različitih trafostanica 35-110 kV ili različitih dijelova sabirnica 6-10 kV jedne trafostanice 35-110 kV;

lokalni ATS za uključivanje rezervnog ulaza na sabirnice višeg napona TS 6-10 / 0,4 kV ili RP 6-10 kV nakon nestanka napona na radnom ulazu i njegovog isključenja. Ako je potrebno organizirati ATS na strani 0,4 kV za odgovorne potrošače (u skladu s kategorijom pouzdanosti), ATS se postavlja samo u električne instalacije potrošača.

5. Za novogradnju i rekonstrukciju koristiti energetske transformatore 6-10 / 0,4 kV hermetičke izvedbe (TMG) ili po potrebi sa suhom (lijevanom) izolacijom (TS, TSZ TSL):

snaga do 250 kVA, sa shemom spajanja namota Y / Yn s uređajem za balansiranje ili Y / Zn;

snaga od 250 do 630 kVA, sa shemom spajanja namota ∆/Yn;

snage preko 630 kVA, sa spojem namota ∆/Yn ili s odgovarajućim opravdanjem Y/Yn.

Na strani 0,4 kV, za transformatore snage 160 kVA i više, obavezna je uporaba hardverskih stezaljki.

6. U ruralnim naseljima i naseljima niske gradnje za spajanje potrošača snage do 63 kVA koristiti STP s jednofaznim i trofaznim transformatorima, osiguračima-rastavljačima 6-10 kV i osiguračima-rastavljačima 0,4 kV. .

7. Pri rekonstrukciji postojećih transformatorskih stanica poželjno je koristiti kompletne 0,4 kV rasklopne uređaje pune tvorničke spremnosti.

8. U mrežama s naponom od 0,4 kV na izlaznim nadzemnim vodovima (VV) preporuča se korištenje prekidača s osiguračima i lučnim žljebovima i sklopkama s osiguračima.

Automatske točke rezanja.

1. Pri rekonstrukciji i novogradnji nadzemnih vodova (DV) 6-10 kV uz odgovarajuću studiju izvodljivosti predvidjeti korištenje točaka automatskog sekcioniranja uključujući reklozere.

2. Prioritetni cilj sekcije nadzemnih vodova 6-20 kV uz pomoć reklozera je mogućnost izolacije oštećenog dijela mreže bez isključivanja drugih potrošača, optimizacija rada operativnog i operativnog servisnog osoblja tvrtke.

3. Pri izboru mjesta ugradnje reklozera potrebno je voditi računa o duljini nadzemnog dalekovoda s odvojcima, broju tehnoloških smetnji i vremenu ponovnog uspostavljanja napajanja u presječenim dionicama, priključnoj snazi ​​potrošača .

4. Prilikom ugradnje reklozera moraju se implementirati sljedeće funkcije:

osiguravanje funkcije ATS-a;

osiguranje funkcije dvokratnog automatskog ponovnog uklopa (provedba funkcije temeljem odluke zamjenika direktora za tehnička pitanja – glavnog inženjera Odjela proizvodnje podružnice Jug sukladno kategoriji prijamnika električne energije u pogledu napajanja). pouzdanost);

pružanje usmjerene i neusmjerene strujne zaštite od međufaznih kratkih spojeva i jednofaznih zemljospojeva;

osiguranje vođenja dnevnika pogonskih i izvanrednih događaja s automatskim prijenosom u kontrolni centar informacija o nastanku tehnološkog poremećaja u mreži;

osiguranje mogućnosti dobivanja informacija i kontrole iz kontrolne sobe, uključujući promjenu postavki zaštite;

osiguranje prijema i prijenosa potrebnih podataka uz minimiziranje vremena i financijskih troškova kako bi se mogli integrirati u SCADA sustav putem razne vrste komunikacije (GSM, radio, optička vlakna);

osiguravanje potrebne selektivnosti rada s ostalom elektroenergetskom opremom;

osiguravanje mogućnosti rada iz vlastitog izvora napajanja najdulje moguće vrijeme, ali ne kraće od 24 sata.

5. Reklozeri moraju osigurati sposobnost rada bez izvanrednih, tekućih i srednjih popravaka tijekom cijelog životnog vijeka (najmanje 25 godina).

Nadzemni električni vodovi.

1. Prilikom projektiranja odabrati opciju s minimalnom duljinom mreže od 0,4 kV.

2. VL 0,4 kV treba izvesti u trofaznoj četverožičnoj verziji prema radijalnoj shemi s žicama istog presjeka duž cijele duljine (glavne) od transformatorske podstanice 6-10 / 0,4 kV.

3. Rekonstrukcija i nova izgradnja nadzemnih vodova 0,4 kV izvodi se samo korištenjem samonosivih izoliranih žica SIP-2, SIP-4.

4. Pri projektiranju i izgradnji mreža 0,4 kV preporuča se koristiti nosače dalekovoda 6-20 kV za zglobni ovjes.

5. Prilikom rekonstrukcije i novogradnje na nadzemnim vodovima 0,4 kV i nadzemnim vodovima 6-10 kV koristiti žice presjeka na mreži najmanje 70 mm² (za aluminij). Za raspored ulaza iz transformatorske podstanice (RP, BKTP) u nadzemne vodove 0,4 kV koristite samonosive izolirane žice s presjekom faznih žica od najmanje 70 mm² (za aluminij).

6. Odaberite sustav nadzemnog voda od 0,4 kV sa SIP žicama, u kojem prekomjerna mehanička opterećenja, opterećenja vjetra i leda na žicama ne dovode do oštećenja žice i nosača, već samo do uništavanja elemenata za pričvršćivanje žica na potpore.

7. Pri rekonstrukciji i novogradnji nadzemnih vodova 6-10 kV u naseljenim mjestima i šumskim područjima koristiti SIP-3, uz odgovarajuće obrazloženje dopušteno je koristiti samonosive nadzemne univerzalne kabele upletene u snop.

Uz odgovarajuće obrazloženje, dopušteno je koristiti drvene stupove tretirane posebnim zaštitnim sredstvima koja osiguravaju vijek trajanja od najmanje 40 godina.

9. U slučaju novogradnje, rekonstrukcije i popravka DV 0,4 kV odvojak od DV do pretplatničkog ulaza izvoditi samo SIP. Preporuča se izvršiti nesmetan ulaz ogranka žice na brojilo. Ako je potrebno, spojite SIP na pretplatničku žicu pomoću izoliranih rukavaca.

10. Na nadzemnim vodovima 6-10 kV koristiti spiralnu linearnu (spojnu, nosivu, zateznu, zaštitnu i spojnu) armaturu koja ne zahtijeva održavanje, popravak i zamjenu tijekom cijelog životnog vijeka dalekovoda.

11. Na VL 6-10 za prenaponsku zaštitu umjesto cijevnih i ventilskih odvodnika koristiti odvodnike prenapona RDIP i UZPN.

12. Pri rekonstrukciji i novogradnji nadzemnih vodova 6-10 kV koristiti rastavljače koji ne zahtijevaju popravak tijekom cijelog radnog vijeka (najmanje 25 godina). Preporuča se uporaba oscilirajućih rastavljača (RLK).

Kabelski električni vodovi.

1. Polaganje novih i rekonstrukcija postojećih kabelskih vodova provodi se prema projektu koji nužno sadrži inženjerska istraživanja tla u području polaganja kabelskih trasa i zahtjeve proizvođača za polaganje.

2. Odabir veličine poprečnih presjeka CL ekrana u jednofaznoj verziji i način njihovog uzemljenja treba napraviti na temelju studije izvedivosti uz obveznu izvedbu proračuna.

3. Koristite, u pravilu, kabele za napajanje s XLPE izolacijom različitih izvedbi, uključujući jednožilne. Uz odgovarajuću studiju izvodljivosti dopuštena je uporaba energetskih kabela s papirno-uljnom izolacijom impregniranom posebnim nerazdvojnim sastavom, te kabela s papirnatom izolacijom impregniranom neocjedivom sintetičkom masom.

4. Kod uvođenja kabelskih vodova u RP, TP, BRTP koristiti plastične cijevi s termoskupljajućim kabelskim brtvama. Unutarnji promjer plastičnih cijevi mora biti najmanje 160 mm. Za stvaranje mehaničke čvrstoće (ako je potrebno), plastične cijevi se postavljaju u kutije od metalnih ili azbestno-betonskih cijevi odgovarajućeg promjera.

5. Prilikom polaganja i popravka kabelskih vodova koristiti kabelske čahure na bazi termoskupljajućih materijala. Materijali koji se koriste za kabelske armature moraju biti otporni na sunčevo zračenje, imati visoke dielektrične karakteristike, dizajnirani za polaganje u svim klimatskim i industrijskim uvjetima. Vijek trajanja kabelskih i žičanih proizvoda i kabelske armature mora biti najmanje 30 godina.

6. U nekim slučajevima, kada je uporaba otvorene vatre zabranjena zbog sigurnosnih uvjeta, moguće je koristiti hladnoskupljajuće nastavke s uklonjivom spiralnom užetom, s radnim temperaturnim rasponom od -50ºS do +180ºS i obveznim rokom skladištenja od najmanje 24 mjeseca uz jamstvo kvalitete od najmanje 20 godina.

7. Pri izgradnji i rekonstrukciji kabelskih vodova 6 kV koristiti kabel i kabelsku armaturu za nazivni napon 10 kV.

8. U slučaju novogradnje i rekonstrukcije, polaganje kabelskih vodova provoditi: na područjima TS, RP, industrijska poduzeća itd. - u posudama, tunelima, bunarima; na području gradova i naselja - u tlu (rovovima) duž neprohodnog dijela ulica (ispod nogostupa), uz trake zelenih površina. Koristite metodu horizontalnog usmjerenog bušenja pri postavljanju kabelske mreže 0,4-6-10 kV na raskrižjima s ulicama, cestama s poboljšanom pokrivenošću, kao i tramvajskim i željezničkim prugama bez kopanja rovova. Kod polaganja kabela u zemlju preporučljivo je koristiti ploče tipa PZK za zatvaranje kabela u rovu.

9. Prilikom polaganja kabelskih vodova koristite, ako je moguće, mehaniziranu metodu polaganja, u teškim uvjetima za mehaniziranu metodu - koristite ručnu. Uvjeti za polaganje kabelskih vodova, ako je moguće, ne bi trebali stvarati prepreke tijekom njihovog rada i popravka.

10. Pri ispitivanju i dijagnostici kabelskih vodova potrebno je razvijati primjenu nedestruktivnih metoda dijagnostike stanja izolacije kabela s predviđanjem stanja izolacije kabela.

11. Prilikom izvođenja popravaka na kabelskim vodovima:

za zamjenu kabelskih izlaza 6-10 kV s papirnatom izolacijom od TP, RP, BKTP, preporuča se uporaba kabela s XLPE izolacijom ili univerzalnog kabela;

koristite kabele marke AABL, ASB, AABLu. U slučajevima polaganja popravnih umetaka u područjima s velikom pokretljivošću tla ili u zonama klizišta, potrebno je koristiti kabele marke ASP ili AAP, koji imaju povećanu mehaničku čvrstoću i lom;

pri montaži svih vrsta spojnica na kabele s papirnatom izolacijom, spoj plašta kabela i spojnica treba izvesti samo lemljenjem;

kod popravka kabela s papirno-uljnom izolacijom (uključujući papirno-uljnu izolaciju impregniranu posebnim sastavom koji ne odvaja i sintetičkom masom koja ne drenira) s razlikom u razinama polaganja kabela većom od 1,5 m (uključujući ukupnu), zamijenite kabel na kabel s XLPE izolacijom;

na CL 0,4 kV tipa AVVG ili sličnog tipa, kada djelovanje otvorene vatre na faznu i linearnu vinilnu izolaciju kabela dovodi do pucanja i pojačanog starenja, potrebno je koristiti spojnice korištenjem zatvorenog miješanja i izlijevanja izolacijskog kompozita ili slični u parametrima, isključujući agresivan temperaturni učinak na izolaciju jezgri vinilnih kabela.

B. Obećavajuće tehnologije i oprema:

primjena višefaznih čeličnih stupova i stupova od kompozitnih materijala u novogradnji i rekonstrukciji nadzemnih vodova;

korištenje spiralnog pletenja pri pričvršćivanju žica na staklenu i porculansku izolaciju (SHS, ShF);

korištenje izolacijskih traverzi na nadzemnim vodovima 6-10 kV;

masovna uporaba univerzalnih kabela 6-10 kV;

implementacija sustava telesignalizacije i daljinskog upravljanja u distribucijske mreže 0,4-10 kV.

B. Ograničenja korištenja opreme i tehnologija.

Zabranjeno je:

korištenje golih žica na nadzemnim vodovima 0,4 kV;

korištenje APV žice na otvorenom, uključujući i pretplatničke grane;

primjena na nadzemnim vodovima 6 - 10 kV žica razreda A;

primjena KTP 6-10 / 0,4 kV ormarskog tipa snage veće od 63 kVA;

korištenje sirena za lučno pražnjenje na nadzemnim vodovima sa zaštićenim žicama;

polaganje svih vrsta AVVG kabela na otvorenom;

korištenje kabela koji ne udovoljavaju zahtjevima zaštite od požara, uključujući tip "ng" i emitiraju otrovne proizvode tijekom izgaranja (ako postoje odgovarajući zahtjevi);

korištenje hladnoskupljajućih čahura pomoću zatezne tehnologije;

korištenje trožilnih energetskih kabela s aluminijskim i olovnim plaštom za nazivni napon do 1 kV s njihovim plaštem kao neutralnom žicom;

polaganje kabelskih vodova u tlu ispod zgrada, kao i kroz podrume i skladišta;

korištenje završetaka s ispunom (uključujući bitumenske i epoksidne) ili završetaka u čeličnim kućištima pri izvođenju popravaka na kabelskim vodovima (LWL);

korištenje kabela s izolacijom crijeva za polaganje u zemlju (tip AASHV, AASHVu);

korištenje opruga ili drugih steznih naprava za spajanje plašta kabela i spojnica pri montaži svih vrsta spojnica na kabele s papirnatom izolacijom;

korištenje epoksidnih spojnica.

2.3. Dijagnostika opreme.

2.3.1. Sustavi za dijagnostiku i nadzor glavne opreme električnih mreža.

Glavni pravci u razvoju dijagnostike:

provođenje dijagnostike i nadzora stanja glavne električne opreme bez uklanjanja napona i stavljanja u "popravak";

prepoznavanje nedostataka u ranoj fazi njihovog razvoja;

uvođenje nedestruktivnih metoda praćenja stanja opreme;

korištenje dijagnostičkih i nadzornih alata za glavnu opremu koji osiguravaju visoku pouzdanost informacija o stanju opreme;

uvođenje jedinstvenih informacijsko-dijagnostičkih sustava za dobivanje promptnog pristupa informacijama o stanju opreme, postojećim rizicima i vjerojatnosti njezinog kvara, korištenjem inteligentnih (ekspertnih) metoda procjene.

ocjenu stanja opreme napunjene uljem na temelju rezultata kromatografske analize plinova otopljenih u transformatorskom ulju;

procjena indeksa stabilnosti na oksidaciju transformatorskog ulja određivanjem koncentracije stabilizirajućeg aditiva ionola (agidola) u njemu;

procjena stanja papirne izolacije namota energetskih transformatora kromatografskom metodom;

kemijska analiza transformatorskog ulja;

ekspresna kontrola sadržaja vode, mehaničkih nečistoća u transformatorskom ulju, određivanje dielektričnih svojstava i električne čvrstoće transformatorskog ulja prijenosnim malogabaritnim uređajima;

termovizijska kontrola električne opreme i nadzemnih vodova;

procjena kvalitete prešanja namota i magnetskog kruga energetskih transformatora pomoću sustava za dijagnostiku vibracija;

kontrola stanja odvodnika prenapona pod radnim naponom, pomoću trajno ugrađenih upravljačkih senzora i odgovarajućih prijenosnih uređaja;

procjena stanja uzemljivača s mogućnošću utvrđivanja njihovih stvarnih krugova.

Zahtjevi za instrumente, sustave za dijagnostiku i nadzor glavne električne opreme električnih mreža:

mjerni instrumenti, sustavi moraju biti certificirani (imati potvrdu o odobrenju tipa mjernih instrumenata), uključeni u Državni registar mjerni instrumenti odobreni za uporabu u Ruskoj Federaciji, imaju i prolaze verifikaciju i umjeravanje na propisani način;

oprema za termičko snimanje (termovizijske kamere) za pregled električne opreme trafostanica, nadzemnih vodova od 35 kV i viših na temelju nehlađenih matrica, sa spektralnim rasponom od 8-14 mikrona, minimalnom vidljivom razlikom temperature ne većom od 0,06-0,08 ° C, raspon mjerenja temperature ne veći od " od -20°S do +250°ê i funkcije automatske razine/osjetljivosti/fokusa, zajedno s profesionalnim softverom za obradu i analizu slike;

unutar servisnog područja jedne dijagnostičke jedinice, korištenje, u pravilu, iste vrste senzora za praćenje stanja odvodnika prenapona pod radnim naponom;

kada uređaji rade s ugrađenim baterijama, imajte najmanje jedan dodatni set baterija.

Zahtjevi za pokretne električne laboratorije:

imaju funkcionalnu i radnu pouzdanost, ekološku i tehnološku sigurnost;

biti montiran na šasiju koju odredi kupac, uključujući šasiju autobusa;

biti u mogućnosti prevesti tim od najmanje tri osobe, uključujući vozača, do mjesta rada;

posjedovati prijenosno računalo s instaliranim softverom koji omogućuje rad i mogućnost analize i arhiviranja podataka;

kada koristite specijalizirane programe za generiranje i obradu podataka pomoću pojedinačnih "ključeva" - prisutnost najmanje dva ključa koji vam omogućuju istovremeni rad s tim programima, kako na prijenosnom računalu tako i na osobnom računalu u prostorijama dijagnostičke jedinice;

imaju sustave grijanja i ventilacije salona laboratorijskog operatera koji mogu raditi i dok se vozilo kreće i kada se napajaju iz električne mreže ~ 220 V;

biti opremljen potrebnom zaštitnom opremom, sukladno standardima;

biti opremljeni uređajima koji nisu uključeni u osnovni paket proizvođača, sukladno zahtjevima naručitelja.

Mobilni električni laboratoriji dizajnirani za ispitivanje i mjerenja na opremi trafostanica trebaju:

posjedovati certifikate, ateste, certificirane metode mjerenja i druge dokumente potrebne za registraciju pokretnog elektrolaboratorija pri Rostekhnadzoru i tijelima za sigurnost prometa;

osigurati ispitivanje s povećanim naponom;

osigurati niskonaponska mjerenja parametara opreme.

Mobilni električni laboratoriji dizajnirani za dijagnosticiranje stanja, ispitivanje i traženje oštećenja kabelskih vodova moraju:

osigurati ispitivanje povišenim naponom za CL s papirno-uljnom izolacijom;

osigurati provedbu cijelog kompleksa metoda za određivanje mjesta oštećenja - reflektometrijskih, indukcijskih i akustičkih, uključujući metodu bez gorenja (metoda pulsnog luka i metoda oscilatornog pražnjenja);

imaju blokove za izolaciju za izgaranje i naknadno izgaranje;

imati komplet opreme za traženje s akustičnim i indukcijskim senzorima;

biti opremljen ispitnim uređajima ili dodatnim priključcima koji omogućuju ispitivanje kabelskih vodova s ​​XLPE izolacijom povišenim naponom ultraniske frekvencije od 0,1 Hz;

imati prijenosni benzinski električni generator ~ 220 V, snage najmanje 3 kW.

2.4. Relejna zaštita i automatizacija u hitnim slučajevima.

Zahtjevi za mikroprocesorske relejne zaštitne uređaje:

smanjenje vremena donošenja odluka operativnog osoblja u izvanrednim situacijama i poboljšanje kvalitete donesene odluke kroz cjelovitost danih informacija i brzinu njihovog prezentiranja;

učinkovitost kontrole u slučaju nužde korištenjem inteligentnih programibilnih sustava automatizacije u nuždi, poboljšani uvjeti za usklađivanje zaštite;

povećanje pouzdanosti rada uređaja za relejnu zaštitu i automatizaciju, uključujući kao rezultat uporabe: ugrađenih uređaja za kontinuiranu dijagnostiku; digitalnih kanala komunikacije, uključujući optička vlakna; duplicirani komunikacijski kanali;

mogućnost registracije i spremanja informacija o najmanje pet hitnih događaja;

osiguravanje elektromagnetske kompatibilnosti;

nisko održavanje, multifunkcionalnost, kompaktnost, praktičnost, jednostavnost održavanja;

mogućnost integracije u automatizirani sustav upravljanja procesima, kontinuirane dijagnostičke uređaje;

mogućnost organiziranja udaljenog pristupa.

MP zaštitni uređaji moraju biti:

prilagođena shemama i načinima rada štićenog objekta;

moći daljinski nadzirati i kontrolirati ugrađene funkcije.

U RPA MP terminalima koji se mogu slobodno programirati, pristup unosu osnovne logike (postavki) mora biti odvojen od pristupa unosu parametara postavki (konfiguracije) terminala.

U RPA uređajima potrebno je osigurati:

umnožavanje zaštitnih kompleta na elektroenergetskim objektima koji opskrbljuju kritične potrošače;

suvremeni transformatori i senzori struje i napona za sklopove relejne zaštite;

za poboljšanje pouzdanosti rada RPA uređaja na naponu od 35 kV i više, potrebno je spojiti svaki uređaj glavne i pomoćne zaštite na različite namote strujnih transformatora;

funkcionalna kompatibilnost zaštite nadzemnih vodova sa svih strana;

osiguravanje radnih uvjeta (EMC, temperatura, vlaga, vibracije) u skladu sa zahtjevima važećih propisa i smjernica te tehnički podaci oprema;

osiguranje funkcioniranja sustava relejne zaštite i automatike u sklopu sustava automatiziranog upravljanja;

u prisutnosti dva elektromagneta isključivanja, djelovanje relejnih zaštitnih uređaja, u pravilu, na oba elektromagneta;

HRV priključaka 110 kV izvesti kao jedan uređaj po sabirničkom sustavu, dionici - centralizirani HRV ili zasebno za svaki priključak - pojedinačni HRF;

Razina kvara prekidača 6-35 kV veza može se izvesti kao zaštitna radnja veze s dodatnom vremenskom odgodom za odvajanje opskrbnih veza;

brza optička zaštita od lučnih kvarova u kompletnom rasklopnom postrojenju 6-35 kV;

zaštita (alarm) od jednofaznih zemljospojeva u mrežama 6-35 kV.

Uvođenju MP tehnologije treba prethoditi posebnim studijama za procjenu elektromagnetske situacije u elektroenergetskom objektu i, po potrebi, provesti niz radova kako bi se osigurala njezina kompatibilnost s razinom otpornosti na buku RPA uređaja.

RPA uređaji različitih proizvođača moraju osigurati interoperabilnost. Komunikacijske protokole proizvođač mora javno objaviti drugim korisnicima. Preporuča se usklađenost s IEC 61850.

Dopušteno je koristiti elektromehaničke relejne zaštitne uređaje tijekom djelomične rekonstrukcije i tehničkog ponovnog opremanja objekata, ako to ne smanjuje pouzdanost relejnog zaštitnog uređaja.

SPEE zaštitni uređaji moraju osigurati:

fiksiranje stabilnih zemljospojeva koji se odvijaju uz pouzdanu galvansku vezu oštećene faze sa zemljom (metalna veza, prijelazni otpor, postojano gorući luk);

fiksacija nestabilnih grešaka luka, uključujući sljedeće vrste:

krugovi s prekidima luka;

lučna povremena zatvaranja.

U prirodnim uvjetima, uz uobičajene promjene u radu žica uzrokovane djelovanjem leda, vjetra i temperature, zanimljiv je fenomen vibracija i plesa žica.

Vibracija žica u okomitoj ravnini opaža se pri malim brzinama vjetra i sastoji se u pojavi uzdužnih (stojećih) i pretežno lutajućih valova u žicama s amplitudom do 50 mm i frekvencijom od 5 - 50 Hz. Vibracije rezultiraju prekidima u žicama žica, samootpuštanjem potpornih vijaka, slomom dijelova armature izolacijskih vijenca itd.

Za suzbijanje vibracija koristi se ojačanje žica namotavanjem na mjestima pričvršćivanja, autovibracijskim stezaljkama i prigušivačima (prigušivačima).

U nadzemnim vodovima postoji, doduše rjeđe, još jedna, manje proučavana pojava - ples žica, tj. titranje žica velike amplitude, pri čemu dolazi do sudara žica različitih faza, a posljedično i do pada voda. bez posla.

Vibracija žice

Kada zračna struja struji oko žica, usmjerena preko osi voda ili pod određenim kutom u odnosu na tu os, nastaju turbulencije na zavjetrinskoj strani žice. Povremeno dolazi do odvajanja vjetra od žice i stvaranja vrtloga suprotnog smjera.

Odvajanje vrtloga u donjem dijelu uzrokuje pojavu kružnog strujanja iz zavjetrine, a brzina strujanja v u točki A postaje veća nego u točki B. Kao rezultat javlja se vertikalna komponenta tlaka vjetra.

Kada se frekvencija formiranja vrtloga poklapa s jednom od frekvencija vlastitih oscilacija rastegnute žice, potonja počinje oscilirati u vertikalnoj ravnini. U tom slučaju neke točke najviše odstupaju od ravnotežnog položaja, tvoreći antinode vala, dok druge ostaju na mjestu, tvoreći tzv. U čvorovima se javljaju samo kutni pomaci žice.

Takav oscilacije žice s amplitudom koja ne prelazi 0,005 poluvalne duljine ili dva promjera žice nazivaju se vibracija.

Slika 1. Formiranje vrtloga iza žice

Vibracija žica javlja se pri brzini vjetra od 0,6-0,8 m/s; s povećanjem brzine vjetra povećava se frekvencija vibracija i broj valova u rasponu, s brzinom vjetra većom od 5-8 m / s, amplitude vibracija su toliko male da nisu opasne za žicu.

Radno iskustvo to pokazuje vibracije žica najčešće se opažaju na vodovima koji prolaze otvorenim i ravnim terenima. Na dionicama vodova u šumi i neravnom terenu, trajanje i intenzitet vibracija su mnogo manji.

Vibracija žica opaža se, u pravilu, u rasponima duljim od 120 m i povećava se povećanjem raspona. Osobito su opasne vibracije na prijelazima preko rijeka i vodenih prostora s rasponima većim od 500 m.

Opasnost od vibracija leži u lomovima pojedinih žica u područjima njihovog izlaska iz stezaljki. Ovi lomovi nastaju zbog činjenice da se izmjenična naprezanja od povremenog savijanja žica kao rezultat vibracija superponiraju na glavna vlačna naprezanja u obješenoj žici.Ako su potonja naprezanja mala, tada ukupna naprezanja ne dosežu granicu na kojoj dolazi do uništenja žica od zamora.

Riža. 2. Valovi titranja na žici u rasponu

Na temelju promatranja i studija utvrđeno je da rizik od uništenja žica ovisi o tzv. prosječnom radnom naponu (napon pri srednjoj godišnjoj temperaturi i odsutnosti dodatnih opterećenja).

Metode za rješavanje vibracija žice

Prema pojedinačnim aluminijskim i čelično-aluminijskim žicama presjeka do 95 mm2 u rasponima većim od 80 m, presjeka 120 - 240 mm2 u rasponima većim od 100 m, presjeka 300 mm2 ili više u rasponima većim od 120 m, čelične žice i kabeli svih presjeka u rasponima većim od 120 m moraju biti zaštićeni od vibracija ako napon pri srednjoj godišnjoj temperaturi prelazi: 3,5 daN/mm2 (kgf/mm2) u aluminijskim žicama , 4,0 daN/mm2 u čelično-aluminijskim žicama, 18,0 daN/mm2 u čeličnim žicama i kabelima.

Za raspone manje od gore navedenih, zaštita od vibracija nije potrebna. Zaštita od vibracija također nije potrebna na vodovima s faznim razdvajanjem u dvije žice, ako napon pri srednjoj godišnjoj temperaturi ne prelazi 4,0 daN/mm2 u aluminijskim i 4,5 daN/mm2 u čelično-aluminijskim žicama.

Trožična i četverožična razdvojena faza općenito ne zahtijeva zaštitu od vibracija. Dijelovi svih vodova zaštićeni od poprečnih vjetrova ne podliježu zaštiti od vibracija. Na velikim prijelazima rijeka i vodenih prostora zaštita je neophodna bez obzira na napon u žicama.

U pravilu, smanjenje napona u žicama vodova na vrijednosti pri kojima zaštita od vibracija nije potrebna nije ekonomski isplativo. Dakle, na vodovima napona 35 - 330 kV, prigušivači vibracija, izrađeni u obliku dva tereta obješena na čelični kabel.

Prigušivači vibracija apsorbiraju energiju vibrirajućih žica i smanjuju amplitudu vibracija u blizini stezaljki. Prigušivači vibracija moraju biti postavljeni na određenim udaljenostima od stezaljki, određenim ovisno o marki i naponu žice.

Na nizu vodova za zaštitu od vibracija koriste se armaturne šipke, izrađene od istog materijala kao i žica, omotane oko žice na mjestu njezine fiksacije u stezaljku u duljini od 1,5 - 3,0 m.

Promjer šipki smanjuje se u oba smjera od sredine stezaljke. Šipke za armiranje povećavaju krutost žice i smanjuju mogućnost oštećenja uslijed vibracija. Međutim, prigušivači vibracija su najučinkovitije sredstvo za borbu protiv vibracija.

Riža. 3. Prigušivač vibracija na žici

Za zaštitu od vibracija pojedinačnih čelično-aluminijskih žica presjeka 25-70 mm2 i aluminija presjeka do 95 mm2 preporučuje se prigušivači petlje (prigušne petlje), obješen ispod žice (ispod potporne stezaljke) u obliku petlje duljine 1,0-1,35 m od žice istog presjeka.

U stranoj praksi, prigušivači petlji iz jedne ili nekoliko uzastopnih petlji također se koriste za zaštitu žica velikih presjeka, uključujući žice na velikim prijelazima.

Ples žica

Ples žica, poput vibracija, pobuđuje vjetar, ali se od vibracija razlikuje po velikoj amplitudi, koja doseže 12–14 m, i velikoj valnoj duljini. Na linijama s pojedinačnim žicama najčešće se promatra ples s jednim valom, odnosno s dva poluvala u rasponu (slika 4), na linijama s razdvojenim žicama - s jednim poluvalom u rasponu.

U ravnini koja je okomita na os linije, žica se kreće plešući po izduženoj elipsi, čija je glavna os okomita ili odstupljena pod malim kutom (do 10 - 20 °) od okomice.

Promjeri elipse ovise o progibu: pri plesu s jednim poluvalom u rasponu, veliki promjer elipse može doseći 60 - 90% progiba, dok plesu s dva poluvala - 30 - 45% progib. Mali promjer elipse obično iznosi 10 - 50% duljine velikog promjera.

U pravilu, ples žica se promatra tijekom leda. Led se taloži na žice uglavnom sa zavjetrine, zbog čega žica dobiva nepravilan oblik.

Kada je izložen vjetru na žici s jednostranim ledom, brzina strujanja zraka u gornjem dijelu se povećava, a tlak se smanjuje. Kao rezultat toga, postoji sila dizanja Vy, zbog čega žica pleše.

Opasnost od plesa leži u činjenici da se oscilacije žica pojedinih faza, kao i žica i kabela, događaju nesinhronizirano; često postoje slučajevi kada se žice kreću u suprotnim smjerovima i spajaju se ili čak preklapaju.

U tom slučaju nastaju električna pražnjenja koja uzrokuju taljenje pojedinih žica, a ponekad i lomove žica. Bilo je i slučajeva kada su se žice vodova od 500 kV dizale do razine kabela i sukobljavale se s njima.

Riža. 4: a - valovi koji plešu na žici u letu, b - žica prekrivena ledom, u međusobnom strujanju zraka.

Zadovoljavajući rezultati rada pokusnih linija sa prigušivači plesa još nisu dovoljni za smanjenje udaljenosti između žica.

Na nekim stranim vodovima s nedovoljnim razmacima između žica različitih faza postavljaju se izolacijski odstojnici koji isključuju mogućnost vezivanja žica tijekom plesa.

Vibracija žice je vibracija žice uzrokovana vjetrom u vertikalnoj ravnini, karakterizirana malim opsegom i visokom frekvencijom.
Vibrirajuća žica u rasponu nadzemnog voda ima valovit oblik. Vibracije žice tijekom titranja su stojni valovi, kada točke žice s najvećim rasponom oscilacija (antinode) i točke žice koje ostaju nepomične tijekom vibracija (čvorovi) ne mijenjaju svoj položaj duž duljine žice. . Valna duljina vibracije jednaka je dvostrukoj udaljenosti između dva susjedna čvora (ili antinoda). najveći raspon vibracija naziva se amplituda vibracija. Amplituda vibracija obično ne prelazi 3 ... 5 cm na valnoj duljini od 1 do 10 m. Za 1 s javlja se od 5 do 100 vibracija.
Najmanja brzina vjetra pri kojoj su moguće vibracije žica je 0,5 ... 0,6 m / s. Gornja granica kreće se od 4 ... 5 m / s na visini ovjesa žice od 12 m, do 8 ... 10 m / s na visini ovjesa žice od oko 70 m (na posebnim prijelazima).
Vibriranje žica nastaje zbog stvaranja turbulencija strujanja zraka pri strujanju oko žice. Odvajanje od žice zračnih vrtloga formiranih iza nje zanjiše žicu u okomitom smjeru. Za pojavu vibracija potrebno je da sile koje djeluju na žicu budu dovoljno velike i da imaju izmjenični smjer. Takvi se napori javljaju samo s jednoličnim vjetrom.
Vjerojatnost pojave vibracija raste s duljinom raspona strune, promjerom i visinom žičanog ovjesa. Promjenom napetosti duž žice mijenjaju se valna duljina, amplituda i frekvencija vibracije. Vibracije žica nastaju kada je smjer vjetra pod kutom od 45.. 90° u odnosu na os voda.Pod kutovima od 30...45° vibracije su nestabilne, a pod kutovima manjim od 20° nisu uopće pojaviti. Najčešće se vibracije javljaju na vodovima koji prolaze kroz otvorena područja. Grmlje, zgrade i drveće na stazi utječu na pojavu vibracija jer mijenjaju smjer i brzinu strujanja zraka. Na vodovima koji prolaze kroz šume s visinom stabla blizu visine ovjesa žice, vibracije žica praktički se ne opažaju.
Kao rezultat vibracija na mjestu gdje je žica pričvršćena na nosač ili zateznu stezaljku, dolazi do savijanja. Njihov broj tijekom rada brzo doseže vrlo velike vrijednosti i uzrokuje zamor metala žice. Dolazi do uništenja pojedinih žica žice, a zatim do prekida žice pod normalnom napetosti. Žica izdrži od pola milijuna do nekoliko desetaka milijuna savijanja prije uništenja. S povećanjem napetosti duž žice dolazi do zamora metala s manjim brojem pregiba. Oštećenje žica uslijed vibracija najčešće se događa u blizini potpornih stezaljki. Što je žica više savijena u stezaljci i što su oštriji rubovi matrica koje stežu žicu, to će prije doći do uništenja žice od vibracija. Najbolji uvjeti za rad žice su u stezaljkama sa širokim otvorom i zaobljenim rubovima na izlazu žice. Oštećenje žica uslijed vibracija u blizini zateznih stezaljki je rijetko, jer zatezna stezaljka može oscilirati oko osi pričvršćenja sa žicom. Međutim, ako su stezaljke masivne, može doći do oštećenja žice od vibracija i u blizini zatezne stezaljke.
Tijekom vibracija, obično na prvom mjestu, dolazi do uništavanja žica vanjskog sloja žice, jer one doživljavaju najveće pregibe. Žice na mjestu prijeloma imaju fino zrnastu strukturu, rubovi prijeloma su glatki. Ne postoje vratovi karakteristični za lom žice pod djelovanjem napetosti. Uništenje žice od vibracija razvija se vrlo brzo, jer se naprezanja u preostalim žicama povećavaju zbog smanjenja ukupnog presjeka žice.
Razdvojene faze na dalekovodima 330-750 kV, koje se sastoje od dvije do pet žica povezanih razmaknicama, manje su osjetljive na vibracije od pojedinačnih žica. Prisutnost spojeva između žica sprječava razvoj vibracija i doprinosi rasipanju energije vibracija. Amplituda vibracija podijeljenih faza smanjena je za 1,5...10 puta, ovisno o broju žica i udaljenosti između razmaka, u većini slučajeva to eliminira opasnost od oštećenja žica od vibracija.
Kod dvije žice u fazi ponekad su potrebni prigušivači, a kod tri ili više žica nije potrebna zaštita prigušivačima vibracija.
Kada se koriste na električnim vodovima, sinfazno razdvajanje žica, odstojnici postavljeni na žice, u velikoj mjeri osiguravaju prigušivanje vibracija žica. Odstojnici u paru posebno su učinkoviti u prigušivanju vibracija kada su grupirani i faza je podijeljena na tri ili više žica. Pod tim uvjetima, ugradnja dodatnih prigušivača vibracija, u pravilu, nije potrebna ako razmak između "čahura" odstojnika ne prelazi 60.. 75 m. dodatnih prigušivača vibracija, iako je njihov broj po žici obično manje nego na linijama s nerazdvojenim žicama koje rade pod istim uvjetima.
Dakle, na vodovima s razdvojenom fazom od dvije žice spojene razmaknicama potrebna je zaštita od vibracija za raspone veće od 150 m i prosječna radna naprezanja u čelično-aluminijskim žicama iznad 40 ... prolaza linije.
Ugradnja amortizera nije potrebna ako vod prolazi šumskim područjem s visinom stabala većom od visine žica, uz planinske doline i druge prepreke koje štite vod od poprečnih vjetrova
U skladu s važećim "Smjernicama za vrstu zaštite od vibracija žica i kabela nadzemnih elektroenergetskih vodova napona 35-750 kV", zaštita od vibracija pojedinačnih žica i kabela nije potrebna ako su prosječni radni naponi u njima manji od 35 ... 40 MPa za aluminijske žice i žice od legure AN; 40...45 MPa za čelično-aluminijske žice i žice od legure AZh; 100.. 110 MPa za bakrene žice i 180...200 MPa za čelične žice i kabele. Točnije, ove vrijednosti se određuju ovisno o presjeku žica, duljini raspona i prirodi terena duž kojeg linija prolazi.
Ovisno o uvjetima za prolazak rute tinije, značajke dizajna vodova i napetosti na žicama i kabelima, prigušivači vibracija postavljaju se s obje strane raspona ili samo s jedne strane, dok se preporuča ugradnja prigušivača vibracija kroz jedan nosač, odnosno s obje strane jednog nosača i preskakanje sljedećeg.
Ugradnja amortizera s jedne strane raspona dopuštena je u uvjetima smanjenog rizika od vibracija u rasponima manjim od 200 m, a također iu rasponima duljinama 200-320 m, ako je prosječna radna vrijednost<- напряжение в проводах незначительно (на 5-10%) превышает указанные ранее безопасные для вибрации значения.
Ugradnja prigušivača vibracija obavezna je i za jednostruke i za razdvojene vodove, bez obzira na prosječni radni napon u žicama, pri prelasku velikih rijeka, akumulacija, otvorenih planinskih dolina, ako raspon prijelaza prelazi 500 m za velike rijeke i akumulacije i 800 m za planinske doline, gdje se vibracije očituju u nešto manjoj mjeri nego pri prelasku rijeka i akumulacija.
U prijelaznim rasponima preko rijeka i akumulacija duljine 500-1500 m, kao i kroz planinske doline širine 800...1500 m, preporučuje se ugradnja dva prigušivača vibracija sa svake strane raspona. Zaštita od vibracija žica i kabela u prijelaznim rasponima duljine veće od 1500 m, kao i bez obzira na duljinu raspona za žice promjera većeg od 38 mm i žice prosječne radne napetosti veće od 180 kN, moraju se izvesti prema posebnom projektu.
Na vodovima s podijeljenim fazama, uz vibracije, uočena je još jedna vrsta vibracija žice - to su vibracije pogona u područjima između distanci, povezane s oklopom jedne od žica drugom kada su izložene vjetru na žicama koje se nalaze u istoj horizontalnoj ravnini. Ova vrsta oscilacija naziva se suboscilacija. Oklop jedne žice drugom s vjetrom preko linije i relativno malim razmakom između žica (0,3 .. 0,4 m) dovodi do činjenice da oklopljena žica ulazi u zonu turbulencije strujanja zraka i njezine oscilacije se javljaju uglavnom u horizontalnoj ravnini.

1 - položaj žica između odstojnika tijekom sub-oscilacija.
2 - razmaknice; 3 - smjer vjetra
Amplituda podoscilacija je od 5...6 cm do nekoliko desetaka centimetara, a period oscilacija je od 0,2...0,5 do 1 s. Suboscilacije žica nastaju pri dovoljno velikim brzinama vjetra i mogu dovesti do sudara i oštećenja žica kao posljedica sudara. Suboscilacije su velika opasnost za odstojnike, čiji se detalji mogu istrošiti i uništiti dugotrajnim izlaganjem suboscilacijama žica. Prema stranim podacima, omjer udaljenosti između žica podijeljene faze i promjera žica, što smanjuje vjerojatnost sub-oscilacija, trebao bi biti najmanje 20. Međutim, iz iskustva rada 500 i 750 kV vodova u Ruskoj Federaciji, možemo zaključiti da se grupnom shemom postavljanja odstojnika ovaj omjer može smanjiti na 12... 17. U slučaju sub-oscilacija žica i oštećenja žica ili podupirača na postojećim vodovima, potrebno je revidirati shemu ugradnje odstojnika, smanjujući udaljenost između podupirača ili ih zamijeniti drugim, naprednijim dizajnom.
Zaštita od vibracija pojedinačnih žica i kabela nije potrebna ako duljine raspona nadzemnih vodova i prosječni radni naponi u žicama ne prelaze vrijednosti navedene u tablici. 2.1.7.1 sv.
Pri prolasku nadzemnih vodova kroz kontinuirano šumsko područje s visinom stabla većom od visine ovjesa žica i kabela, kao i duž planinskih dolina (duž dna), zaštita žica i kabela nadzemnih vodova nije potrebna.
Zaštita od vibracija pojedinačnih aluminijskih žica s poprečnim presjekom od 120 mm 2 ili više, čelično-aluminijskih žica s poprečnim presjekom od 95 mm 2 ili više, žica od aluminijskih legura s poprečnim presjekom od 70 mm 2 ili više, bakra i čelične žice, kabeli za zaštitu od munje presjeka 50 mm 2 ili više izvodi se standardnim apsorberima tipa GVN.
Početkom 80-ih neko su se vrijeme proizvodili prigušivači vibracija sa skraćenim utezima i s utezima u obliku kapi umjesto cilindričnih.
Učinkovitost takvih apsorbera je vrlo niska. Bilo je slučajeva oštećenja od zamora žica i gromobranskih kabela nadzemnih vodova opremljenih ovim apsorberima. Trenutno je proizvodnja takvih zaklopki prekinuta, a zaklopke sa skraćenim utezima i ranije ugrađenim utezima u obliku kapi moraju se zamijeniti standardnim.
U vezi sa slučajevima oštećenja žica izrađenih od aluminijskih legura AŽ 120 i AŽS 70/39, VNIIE je proveo posebne studije koje su pokazale potrebu za razvojem potpornih stezaljki i stezaljki za prigušivanje vibracija za žice razreda AŽ i AŽS pomoću posebnih brtvila izrađenih od habanja -otporni elastomeri s poluvodičkim svojstvima.
Prije razvoja takvih stezaljki za AZh i AZhS žice, preporuča se uzeti prosječne radne napone o,<<0,2овр.
Novorazvijena žica izrađena od bimetalnih čelično-aluminijskih žica marke PBSA 120 prema laboratorijskim studijama VNIIE ima otpornost na oštećenje vibracijama barem ne goru od čelično-aluminijske žice istog promjera. Stoga se preporuča usvojiti kriterije i načine zaštite od vibracija za žicu PBSA 120 kao za čelično-aluminijske žice.
Kod ugradnje dva apsorbera u rasponu, sa svake strane raspona postavlja se po jedan apsorber; kod ugradnje jednog apsorbera u rasponu (s jedne strane raspona), preporuča se ugraditi ih kroz jedan nosač - s obje strane pričvršćivanja žice ili kabela na girlandu.
Novorazvijeni višefrekventni prigušivač vibracija "Piješak" (Sl. 2.10.33) dizajniran je za zaštitu žica nadzemnih dalekovoda od vibracija. Njegov dizajn zadržava obje vrste vibracija savijanja kabela s utezima, svojstvene osnovnoj verziji Stockbridge apsorbera, a također je usvojio novi koncept apsorpcije energije za povećanje broja stupnjeva slobode - torzijske deformacije.
Dvostruki prigušivači vibracija razvijeni su za prijelaze nadzemnih vodova. Kombinirani prigušivači potrebni su za zaštitu žica nadzemnih vodova od "plesa" i vibracija.

Višefrekventni prigušivač vibracija "Pion"
Djelovanje apsorbera temelji se na promjeni karakteristika torzijske krutosti jedne žice (kabela) i faznih žica. U rasponu je ugrađen par kombiniranih amortizera s obje strane žice, pod kutom od 45° u odnosu na nju. Ako je potrebno, koristi se i drugi par apsorbera. Položaj ysigelei je vrlo stabilan pod bilo kakvim radnim udarima.
Zaštita od vibracija razdvojene faze, koja se sastoji od dvije žice spojene u rasponu odstojnicima s razmakom između njih ne većim od 75 m s duljinom raspona od 150 m ili više, provodi se standardnim prigušivačima tipa GVN.
Kod ugradnje četiri apsorbera u rasponu, ugrađuju se po dva apsorbera sa svake strane raspona (po jedan na svaku žicu); kod ugradnje dva apsorbera, postavljaju se jedan po fazi sa svake strane raspona naizmjenično na različite fazne žice.
Razdvojene žice, koje se sastoje od tri do pet ili više žica, spojene odstojnicima s razmakom između njih ne većim od 75 m, u normalnim rasponima ne zahtijevaju zaštitu od vibracija pri bilo kojim vrijednostima prosječnog radnog napona. Istodobno, za četiri i pet žica u fazi, prije razvoja odstojnika povećane pouzdanosti i otpornosti na vibracije, preporuča se instalirati paušalne odstojnike naizmjenično sa skupinama od pet i sedam pari odstojnika (odnosno za faze od četiri i pet žica) s razmakom između njih (ispod raspona) ne većim od 40 m. Podrasponi uz potpore su smanjeni: prvi na 20 m, a sljedeći na 25. .30 m. U nekim slučajevima se mogu koristiti samo skupine uparenih podupirača.